Безкоштовна технічна бібліотека ЕНЦИКЛОПЕДІЯ РАДІОЕЛЕКТРОНІКИ ТА ЕЛЕКТРОТЕХНІКИ Універсальний ЕПРА із теплим стартом для люмінесцентних ламп Т8. Енциклопедія радіоелектроніки та електротехніки Енциклопедія радіоелектроніки та електротехніки / Освітлення Автор пропонує конструкцію електронного пускорегулюючого апарату для люмінесцентних ламп Т8, зібрану на спеціалізованій мікросхемі ICB1FL02G. Пристрій оснащений активним коректором потужності, здійснює захист від аварійних режимів та має сім різних варіантів підключення ламп різної потужності. ЕПРА - електронний пускорегулюючий апарат, що часто називається електронним баластом, служить для розпалювання та підтримки робочого режиму газорозрядних ламп (в даному випадку - люмінесцентних). Переваги електронного баласту перед звичайним дроселем і стартером очевидні, це відсутність мерехтіння ламп при запуску, і більш високий коефіцієнт потужності, і значно нижчий коефіцієнт пульсацій світлового потоку, а також нижча вартість і т. д. У наш час практично кожен люмінесцентний світильник, офісний чи домашній, оснащений електронним баластом. За схемотехнікою електронні баласти, що масово випускаються промисловістю, можна поділити на дві категорії. Перша - це напівмостовий перетворювач з автозапуском на двох потужних високовольтних транзисторах серії 13007 з пасивним коректором потужності. Баласти цього найдешевші і поширені, працюють на частоті 36...38 кГц. Друга - дорожчі ЕПРА, зібрані на спеціалізованих мікросхемах, мають активний коректор потужності та функцію "теплого" старту. Вони зазвичай мають частоту генератора 36...48 кГц і мають дуже низький коефіцієнт пульсацій світлового потоку - 2...5 %. Для порівняння: у лампи, включеної зі звичайним дроселем і стартером, пульсації світлового потоку приблизно дорівнюють 40...60%, з дешевим електронним баластом - близько 15%. Про варіант ЕПРА на спеціалізованій мікросхемі і йтиметься у цій статті. Основні технічні характеристики
Баласт зібраний на спеціалізованій мікросхемі-контролері електронного баласту люмінесцентних ламп – ICB1FL02G, розробленій фірмою Infineon. Баласти на цій мікросхемі схожі за схемотехнікою з баластами на мікросхемах фірми International Rectifier, наприклад, IR2168, IR2166, але вимагають меншої кількості зовнішніх елементів і, як показала практика, більш стабільні та надійні (це суб'єктивна думка автора). Схема пристрою наведено на рис. 1. Основна його відмінна риса - сім конфігурацій (варіантів) підключення ламп: 1x18 (одна люмінесцентна лампа типу Т8 потужністю 18 Вт), 1x36, 1x58, 2x18, 2x36, 3x18, 4x18 (рис. 2). Детальний опис роботи мікросхеми наведено у [1]. Роботу баласту можна розділити на три етапи: попереднє прогрівання катодів лампи, розпалювання та робочий режим. Попереднє прогрівання реалізовано так. Відразу після включення тактовий генератор мікросхеми починає працювати на частоті близько 125 кГц. Через 10 мс частота плавно зменшується до 65 кГц - це частота попереднього прогріву, яку задають резистором R22. Це значення набагато вище резонансної частоти вихідного баластного контуру L2C14, тому напруга, що прикладається до катодів ламп, буде недостатнім для їх розпалу. Починається попереднє прогрівання ламп, тривалість якого задають резистором R26 і вибирають у межах від 0 до 2 с (у нашому випадку - 1 с). Протягом цього часу частота залишається постійною. Під час попереднього прогріву катоди ламп досить прогріються високочастотним струмом, а газ у лампах почне частково іонізуватися. У результаті наступний розпал пройде в менш "стресовому" режимі для ниток ламп і з меншими кидками струму через транзистори VT2, VT3. Функція попереднього прогріву значно, іноді кілька разів, збільшує термін служби люмінесцентної лампи.
Після закінчення часу попереднього прогріву в наступні 40 мс частота тактового генератора мікросхеми знову буде знижуватися. У міру її наближення до резонансної частоти контуру L2C14 напруга, що прикладається з обкладок конденсатора С14 до катодів ламп, почне різко зростати і при досягненні 600...800 станеться розпал. Якщо в цей момент напруга на датчику струму - резистори R27 досягне порога 0,8 В, а це може статися, наприклад, при спробі включити баласт без навантаження або при несправності однієї з ламп, контролер мікросхеми припинить подальше зниження частоти перетворювача і знову почне її підвищувати , Що, у свою чергу, викличе зменшення напруги на конденсаторі С14. Це робиться з метою уникнути надмірного стрибка струму та напруги на виході перетворювача. При зменшенні падіння напруги нижче 0,8 на резисторі R27 частота знову буде знижуватися. Цей процес може повторитися кілька разів, доки не буде отримано сигнал про успішне розпалювання. Цим сигналом служить поява синусоїдального струму амплітудою не більше 2,5 мА на вході LVS1 (LVS - Lamp Voltage Sense, вив. 13) DA1 і напруги трапецеїдальної форми розмахом не більше 3,2 на вході RES (RESTART, вив. 12) DA1 . Максимальний час розпалювання може досягати 235 мс. У разі невдалого розпалювання лампа мікросхема перейде в аварійний режим і припинить комутацію транзисторів VT2 і VT3. При успішному розпалі DA1 перейде в робочий режим частота тактового генератора зменшиться до робочого значення, яке задається резистором R18. Усі три етапи роботи баласту: прогрів, розпалювання та робочий режим ілюструє осцилограма на рис. 3 (осцилограф підключений до контактів 3, 9 роз'єму XS1). На рис. 4 наведена осцилограма напруги в робочому режимі з підключеними чотирма лампами потужністю 18 Вт кожна.
У робочому режимі активуються додаткові захисні функції: EOL(End Of Life) - закінчення терміну служби лампи, захист від роботи в ємнісному режимі, захист від ефекту випрямлення ламп. У разі різкого збільшення струму через лампу, що може статися до закінчення терміну її служби, збільшиться до 215 мкА струм у ланцюгу: плюс джерела живлення, R14, R16, R21, R23, R30, нитка лампи, R17, R15, R13, R12, внутрішній датчик струму мікросхеми DA1 Це спричинить спрацювання захисту EOL, і баласт відключиться. Якщо позитивний і негативний напівперіоди струму, поточного цього ланцюга, не рівні по амплітуді, це означає, що лампа працює в випрямлячому режимі. Іншими словами, струм через лампу в один бік більший, ніж в інший. Такий ефект викликається передчасним зношуванням одного з катодів лампи. І тут баласт також перетворюється на аварійний режим. Якщо під час роботи баласту порушиться контакт у ланцюгу ламп, наприклад, внаслідок несправного лампоутримувача або перегорання однієї з ниток, опір ланцюга різко зросте і вихідний каскад перейде в ємнісний режим роботи, що, своєю чергою, може викликати резонанс. У цьому випадку напруга на вході RES перевищить рівень 1,6 В, що спрацьовує захист і відключення баласту. Крім того, входи LVS1 та RES мікросхеми DA1 служать для контролю підключення ламп протягом усього часу роботи баласту. Якщо під час роботи баласту вийняти одну з ламп, баласт вимкнеться. Активний коректор потужності зібраний на трансформаторі T1, транзисторі VT1, діоді VD2 та конденсаторі C5. Його призначення - максимально наблизити форму споживаного струму до форми напруги, зменшити зсув фаз між струмом та напругою, тим самим звести до мінімуму реактивну потужність. Детально принцип його роботи описаний у [1] та [2]. Особливість цього коректора - можливість роботи як у режимі критичної провідності (Critical Conduction Mode - CCM), і у режимі переривчастої провідності (Discontinuous Conduction Mode - DCM). Дільник R8-R11C6 служить для контролю миттєвого значення напруги живлення та визначення часу закриття транзистора VT1. Вторинна обмотка трансформатора Т1, підключена через струмообмежуючий резистор R3 до входу PFCZCD (вив. 7) DA1, необхідна для визначення моменту, коли струм через первинну обмотку трансформатора досягне нульового значення. Як тільки це станеться, на затвор транзистора VT1 буде поданий імпульс. Обидві обмотки трансформатора Т1 повинні бути обов'язково синфазними. Живлення мікросхеми перший після включення момент здійснюється від ланцюга R1, R2, R5. Надалі - від вихідного каскаду через стабілізатор С12С13R28VD5VD6C10. Для підключення до баласту чотирьох ламп виробник мікросхеми рекомендує використовувати два вихідні баластові контури, включених паралельно, в кожному контурі по дві послідовно з'єднані лампи [1]. Але тоді виникає така проблема. Навіть при незначному розкиданні параметрів вихідного LC-контуру пари ламп можуть розпалюватись неодночасно, що не дуже приємно для сприйняття. З іншого боку, чотири послідовно з'єднані лампи розпалити досить проблематично, оскільки вони не встигають достатньо прогрітися під час попереднього прогріву, і для розпалу буде потрібна набагато більша енергія. До того ж не можна забувати і про втрати на сполучних дротах. Рішенням стало залишити один вихідний контур, але додати малопотужний допоміжний трансформатор Т2, що знижує. Він компенсує втрати у місцях з'єднання ламп, покращує прогрів ламп та полегшує їх розпалювання. Експериментально встановлено, що потужність трансформатора Т2 повинна бути 8...10 % від загальної потужності ламп, коефіцієнт трансформації - 20.30. При підключенні до баласту ламп 1x18, 2x18, 1x36 трансформатор Т2 та розділові конденсатори С11, С16 та С18 необхідно видалити, щоб уникнути підведення до ламп зайвої потужності. У документації [1] наводиться розрахунок всіх основних елементів баласту, крім вихідного контуру L2C14. Індуктивність дроселя L2 та ємність конденсатора С14 розраховують так. Максимальна потужність ламп (4x18 або 2x36) P=72 Вт, робоча частота обрана f=41 кГц, частота розпалювання fзапалити=48 кГц [1], з використанням "теплого" старту оптимальна напруга розпалу Uзапалити≈700 В. Зі співвідношення енергії отримаємо E = P/f = C U2/ 2, звідси C14 = 2P/(fзапалити·Узапалити2) = 2 · 72 / (48 · 103· 7002) ≈ 6,1 нФ. З наявних було обрано конденсатор ємністю 6,8 нФ. Тепер визначаємо індуктивність дроселя L2. Частота дорівнює f = 1/(2π√LC), звідси L2 = 1/(4π2В·f2) = 1/(4π2· 6,8 · 412· 106) = 2,2 мГн. З іншого боку, індуктивність баластного дроселя має відповідати умові L2 = (Uпіт - Ул)·tвідкр/Iл , де Uпіт - напруга живлення; Uл - робоча напруга на лампах (робоча напруга лампи потужністю 18 Вт приблизно дорівнює близько 56 В, отже, Uл= 4 · 56 = 224 B); tвідкр - час відкритого стану транзистора при f=41 кГц, tвідкр ≈11,5 мкс (відповідно до [1]); Iл≈0,33 A - робочий струм ламп. Звідси L2 = (290 - 224) · 11/330 = 2,2 мГн. Визначаємо максимальний струм дроселя L2, він дорівнюватиме струму конденсатора С14 в момент резонансу IL2 = Уріз·2π·fріз· C = 700 · 2π · 48 · 103· 6,8 · 10-9 = 1,4 А. Вибираємо відповідний за габаритною потужністю магнітопровід, наприклад, EV25/13/13. Оцінимо необхідний зазор g: g = (4 · 10-4·π· L·IМакс2)/(S·B2), де S - площа поперечного перерізу магнітопроводу, м (для EV25/13/13 S=75 мм2); В – максимальна індукція, Тл; L – індуктивність, Гн; IМакс - максимальний струм А. Приймемо індукцію = 0,22 Тл. Отримаємо g = (4 · 10-4·π·2,2·10-3· 1,42)/(75·10-6· 0,222) = 1,5 мм. Розрахуємо число витків N дроселя L2: L = N2· AL, звідси N = √(L/AL); AL = (АL0·λ)/(μe· g) де AL - індуктивність на виток (магнітопровід із зазором), Гн; AL0 - індуктивність на виток (магнітопровід без зазору, інформація з довідника), Гн; λ - довжина середньої силової лінії магнітопроводу, мм; μe - Початкова магнітна проникність матеріалу магнітопроводу (інформація з довідника). Для магнітопроводу EV25/13/13, матеріал N87 - AL0=2400 нГн, =59 мм, μe= 1520. Звідси AL = (2400 · 10-9· 59 · 10-3)/(152·1,5·10-3) = 6,7 · 10-8 Гн, N = √(2,2 · 10-3/6,7 10-8) = 181 виток. Перевіримо максимальну індукцію B = (IМакс·μ0·N)/g, де μ0 = 4π·10-7 Гн/м; B = (1,4 · 4 · 10-7· 181) / (1,5 · 10-3) = 0,212 Тл Дросель намотаний дротом 4x0,2 мм (чотири дроти діаметром по 0,2 мм). За можливості обмотку бажано розділити на секції. Пристрій зібрано на друкованій платі із фольгованого з одного боку склотекстоліту. Креслення друкованої плати наведено на рис. 5. Усі елементи для поверхневого монтажу розміщені з боку друкарських провідників, всі похідні елементи – на протилежному боці. Розташування елементів показано на рис. 6. Фотографії зібраного пристрою наведено на рис. 7 та рис. 8. Конденсатор С14 - металлопленочный, на напряжение 1600 В, конденсаторы С11-С13 - металлопленочные или дисковые керамические на напряжение 1000 В, конденсаторы С16, С18 - 100 В. Диоды VD2, VD4 - быстродействующие с допустимым обратным напряжением не менее 600 В. Транзисторы FQD5N50 (VT1-VT3) можна замінити на SPP03N60C3 або аналогічні. Трансформатор Т1 намотаний на магнітопроводі Е25/13/7, матеріал N27, немагнітний зазор 1,6 мм. Первинна обмотка містить 184 витки дроту 4x0,2 мм, вторинна - 14 витків дроту діаметром 0,3 мм. Трансформатор Т2 намотаний на магнітопроводі Е16/8/5, матеріал N27, без зазору. Обмотка 1-2 містить 208 витків, обмотки 11 - 14, 6 - 7, 10 -13 - по 24 витки, обмотки 4 - 5, 8 - 9 - по 12 витків. Діаметр дроту всіх обмоток – 0,18 мм. Частотоздаваючі резистори R18, R22, R26 бажано вибрати з допуском 0,5-1%. Правильно зібраний пристрій починає працювати відразу і налагодження не вимагає.
література
Автор: В. Лазарєв Дивіться інші статті розділу Освітлення. Читайте та пишіть корисні коментарі до цієї статті. Останні новини науки та техніки, новинки електроніки: Машина для проріджування квітів у садах
02.05.2024 Удосконалений мікроскоп інфрачервоного діапазону
02.05.2024 Пастка для комах
01.05.2024
Інші цікаві новини: ▪ Мідний магнетизм для пам'яті атомарного рівня ▪ Виявлено найдавніший викопний ембріон ▪ Sega відмовляється від блокчейн-ігор на користь класичних ▪ Зафіксовано загадковий ефект води Стрічка новин науки та техніки, новинок електроніки
Цікаві матеріали Безкоштовної технічної бібліотеки: ▪ розділ сайту Електробезпека, пожежна безпека. Добірка статей ▪ стаття Для камердинера немає героя. Крилатий вислів ▪ статья Який фільм зазнав атаки оспіваних ним героїв? Детальна відповідь ▪ стаття Черемха Маака. Легенди, вирощування, способи застосування ▪ стаття ВЧ підсилювачі потужності Довідник ▪ стаття Несподівана поява годинника. Секрет фокусу
Залишіть свій коментар до цієї статті: All languages of this page Головна сторінка | Бібліотека | Статті | Карта сайту | Відгуки про сайт www.diagram.com.ua |