Розділ 2. Каналізація електроенергії

Повітряні лінії електропередачі напругою понад 1 кВ. Кліматичні умови та навантаження

Енциклопедія радіоелектроніки та електротехніки / Правила влаштування електроустановок (ПУЕ)

Коментарі до статті

2.5.38. При розрахунку ПЛ та їх елементів повинні враховуватися кліматичні умови – вітровий тиск, товщина стінки ожеледиці, температура повітря, ступінь агресивного впливу навколишнього середовища, інтенсивність грозової діяльності, танець проводів та тросів, вібрація.

Визначення розрахункових умов за вітром і ожеледице повинно проводитися на підставі відповідних карт кліматичного районування території РФ (рис. 2.5.1, 2.5.2) з уточненням при необхідності їх параметрів у бік збільшення або зменшення за регіональними картами та матеріалами багаторічних спостережень гідрометеорологічних станцій та метеопостів за швидкістю вітру, масою, розмірами та видом ожеледиво-морозових відкладень. У маловивчених районах* з цією метою можуть організовуватися спеціальні обстеження та спостереження.

За відсутності регіональних карт значення кліматичних параметрів уточнюються шляхом обробки відповідних даних багаторічних спостережень згідно з методичними вказівками (МУ) щодо розрахунку кліматичних навантажень на ПЛ та побудови регіональних карт з повторюваністю 1 раз на 25 років.

Основою для районування за вітровим тиском служать значення максимальних швидкостей вітру з 10-хвилинним інтервалом опосередкування швидкостей на висоті 10 м з повторюваністю 1 раз на 25 років. Районування по ожеледиці здійснюється за максимальною товщиною стінки відкладення ожеледиці циліндричної форми при щільності 0,9 г/см3 на дроті діаметром 10 мм, розташованому на висоті 10 м над поверхнею землі, повторюваністю 1 раз на 25 років.

Температура повітря визначається на підставі даних метеорологічних станцій з урахуванням положень будівельних норм та правил та вказівок цих Правил.

Інтенсивність грозової діяльності має визначатися за картами районування території РФ за кількістю грозових годин на рік (рис. 2.5.3), регіональним картам з уточненням за необхідності за даними метеостанцій про середньорічну тривалість гроз.

Ступінь агресивного впливу навколишнього середовища визначається з урахуванням положень БНіП та державних стандартів, що містять вимоги до застосування елементів ПЛ, гол. 1.9 та вказівок цього розділу.

Визначення районів за частотою повторюваності та інтенсивності танців проводів і тросів повинно проводитись по карті районування території РФ (рис. 2.5.4) з уточненням за даними експлуатації.

По частоті повторюваності та інтенсивності танцю проводів і тросів територія РФ ділиться на райони з помірним танцем проводів (частота повторюваності танцю 1 раз на 5 років і менше) і з частою та інтенсивною танцю проводів (частота повторюваності більше 1 разу на 5 років).

* До маловивчених районів відносяться гірська місцевість та райони, де на 100 км траси ПЛ для характеристики кліматичних умов є лише одна репрезентативна метеорологічна станція.

2.5.39. При визначенні кліматичних умов має бути враховано вплив на інтенсивність ожеледиці та на швидкість вітру особливостей мікрорельєфу місцевості (невеликі пагорби та улоговини, високі насипи, яри, балки тощо), а в гірських районах - особливостей мікро- та мезорельєфу місцевості (гребні , схили, платоподібні ділянки, днища долин, міжгірські долини тощо).

2.5.40. Значення максимальних вітрових тисків та товщин стінок ожеледиці для ПЛ визначаються на висоті 10 м над поверхнею землі з повторюваністю 1 раз на 25 років (нормативні значення).

Рис. 2.5.1. Карта районування території РФ за вітровим тиском

Рис. 2.5.2. Карта районування території РФ за товщиною стінки ожеледиці

Мал. 2.5.3. Карта районування території РФ за середньорічною тривалістю гроз у годинах

Рис. 2.5.4. Карта районування території РФ по танцю проводів

2.5.41. Нормативний вітровий тиск W0, що відповідає 10-хвилинному інтервалу зосередження швидкості вітру (ν0), на висоті 10 м над поверхнею землі приймається за табл. 2.5.1 відповідно до карти районування території Росії за вітровим тиском (рис. 2.5.1) або за регіональними картами районування.

Отриманий під час обробки метеоданих нормативний вітровий тиск слід округлювати до найближчого більшого значення, наведеного в табл. 2.5.1.

Вітровий тиск W визначається за формулою, Па

Вітровий тиск більше 1500 Па має округлятися до найближчого більшого значення, кратного 250 Па.

Для ПЛ 110-750 кВ нормативний вітровий тиск повинен прийматися не менше ніж 500 Па.

Для ПЛ, що споруджуються у важкодоступних місцевостях, вітровий тиск рекомендується приймати відповідним районом на один вище, ніж прийнято для цього регіону за регіональними картами районування або на підставі обробки матеріалів багаторічних спостережень.

Таблиця 2.5.1. Нормативний вітровий тиск W0 на висоті 10 м над поверхнею землі

2.5.42. Для ділянок ПЛ, що споруджуються в умовах, що сприяють різкому збільшенню швидкостей вітру (високий берег великої річки, піднесеність, що різко виділяється над навколишньою місцевістю, гребневі зони хребтів, міжгірські долини, відкриті для сильних вітрів, прибережна смуга морів і океанів, великих озер і водосховищ у межах 3-5 км), за відсутності даних спостережень нормативний вітровий тиск слід збільшувати на 40% порівняно з прийнятим для цього району. Отримані значення слід округлювати до найближчого значення, вказаного у таблиці. 2.5.1.

2.5.43. Нормативний вітровий тиск при ожеледиці Wг ​​з повторюваністю 1 раз на 25 років визначається за формулою 2.5.41, за швидкістю вітру при ожеледиці νг.

Швидкість вітру νг приймається за регіональним районуванням вітрових навантажень при ожеледиці або визначається за даними спостережень згідно з методичними вказівками щодо розрахунку кліматичних навантажень. За відсутності регіональних карт та даних спостережень Wг = 0,25 W0. Для ПЛ до 20 кВ нормативний вітровий тиск при ожеледиці має прийматися не менше 200 Па, для ПЛ 330-750 кВ - не менше 160 Па.

Нормативні вітрові тиски (швидкості вітру) при ожеледиці округляються до найближчих наступних значень, Па (м/с): 80 (11), 120 (14), 160 (16), 200 (18), 240 (20), 280 (21) ), 320 (23), 360 (24).

Значення понад 360 Па повинні округлятися до найближчого значення, кратного 40 Па.

2.5.44. Вітровий тиск на проводи ПЛ визначається по висоті розташування наведеного центру тяжкості всіх проводів, на троси - по висоті розташування центру тяжіння тросів, на конструкції опор ПЛ - по висоті розташування середніх точок зон, що відраховуються від позначки поверхні землі в місці встановлення опори. Висота кожної зони має бути не більше 10 м-коду.

Для різних висот розташування центру ваги проводів, тросів, а також середніх точок зон конструкції опор ПЛ вітровий тиск визначається множенням його значення коефіцієнт Kw, прийнятий за табл. 2.5.2.

Отримані значення вітрового тиску мають бути заокруглені до цілого числа.

Для проміжних висот значення коефіцієнтів Kw визначаються лінійною інтерполяцією.

Висота розташування наведеного центру ваги проводів або тросів hпр для габаритного прольоту визначається за формулою, м

hпр = hср - 2/3 · f

де hср - середньоарифметичне значення висоти кріплення дротів до ізоляторів або середньоарифметичне значення висоти кріплення тросів до опори, що відраховується від позначок землі у місцях встановлення опор, м;

f - стріла провісу дроту або троса в середині прольоту при вищій температурі, м.

Таблиця 2.5.2. Зміна коефіцієнта Kw за висотою залежно від типу місцевості*

* Типи місцевості відповідають визначенням, наведеним у 2.5.6.

2.5.45. При розрахунку проводів та тросів вітер слід приймати спрямованим під кутом 90º до осі ПЛ.

При розрахунку опор вітер слід приймати спрямованим під кутом 0, 45 і 90 до осі ПЛ, при цьому для кутових опор за вісь ПЛ приймається напрям бісектриси зовнішнього кута повороту, утвореного суміжними ділянками лінії.

2.5.46. Нормативну товщину стінки ожеледиці щільністю 0,9 г/см3 слід приймати за табл. 2.5.3 відповідно до карти районування території Росії за товщиною стінки ожеледиці (див. рис. 2.5.2) або за регіональними картами районування.

Отримані при обробці метеоданих нормативні товщини стінок ожеледиці рекомендується округлювати до найближчого значення, наведеного в табл. 2.5.3.

У спеціальних районах по ожеледиці слід приймати товщину стінки ожеледиці, отриману при обробці метеоданих, заокруглену до 1 мм.

Для ПЛ 330-750 кВ нормативна товщина стінки ожеледиці повинна прийматися не менше 15 мм.

Для ПЛ, що споруджуються у важкодоступних місцевостях, товщину стінки ожеледиці рекомендується приймати відповідної району на один вище, ніж прийнято для цього регіону за регіональними картами районування або на підставі обробки метеоданих.

Таблиця 2.5.3. Нормативна товщина стінки ожеледиці для висоти 10 м над поверхнею землі

2.5.47. За відсутності даних спостережень для ділянок ПЛ, що проходять по греблях і дамбах гідротехнічних споруд, поблизу ставків-охолоджувачів, баштових градирень, бризкальних басейнів в районах з нижчою температурою вище мінус 45ºС, I нормативну товщину стінки ожеледиці bе слід приймати на 5 мм більше, прилеглих ділянок ПЛ, а для районів із нижчою температурою мінус 45º та нижче - на 10 мм.

2.5.48. Нормативне вітрове навантаження при ожеледиці на провід (трос) визначається по 2.5.52 з урахуванням умовної товщини стінки ожеледиці bу, яка приймається за регіональним районуванням вітрових навантажень при ожеледиці або розраховується згідно з методичними вказівками з розрахунку кліматичних навантажень. За відсутності регіональних карт та даних спостережень bу = bе.

2.5.49. Товщина стінки ожеледиці (be, bу) на проводах ПЛ визначається на висоті розташування наведеного центру тяжкості всіх проводів, на тросах - на висоті розташування центру тяжіння тросів. Висота наведеного центру ваги проводів та тросів визначається відповідно до 2.5.44.

Товщина стінки ожеледиці на проводах (тросах) при висоті розташування наведеного центру тяжкості більше 25 м визначається множенням її значення на коефіцієнти Ki і Kd, що приймаються за табл. 2.5.4. При цьому вихідну товщину стінки ожеледиці (для висоти 10 м та діаметру 10 мм) слід приймати без збільшення, передбаченого 2.5.47. Отримані значення товщини стінки ожеледиці округляються до 1 мм.

При висоті розташування наведеного центру ваги проводів або тросів до 25 м поправки на товщину стінки ожеледиці на проводах і тросах в залежності від висоти та діаметра проводів та тросів не вводяться.

Таблиця 2.5.4. Коефіцієнти Ki і Kd враховують зміну товщини стінки ожеледиці*

* Для проміжних висот та діаметрів значення коефіцієнтів Ki та Kd визначаються лінійною інтерполяцією.

2.5.50. Для ділянок ПЛ, що споруджуються в гірських районах по орографічно захищеним звивистим і вузьким схиловим долинам та ущелинам, незалежно від висот місцевості над рівнем моря, нормативну товщину стінки ожеледиці рекомендується приймати не більше 15 мм. При цьому не слід враховувати коефіцієнт Ki.

2.5.51. Температури повітря – середньорічна, нижча, яка приймається за абсолютно мінімальну, вища, яка приймається за абсолютно максимальну, – визначаються за будівельними нормами та правилами та за даними спостережень із округленням до значень, кратних п'яти.

Температуру повітря при нормативному вітровому тиску W0 слід приймати такою, що дорівнює мінус 5 ºС, за винятком районів із середньорічною температурою мінус 5 ºС і нижче, для яких її слід приймати рівною мінус 10 ºС.

Температуру повітря при ожеледиці для території з висотними відмітками місцевості до 1000 м над рівнем моря слід приймати рівною мінус 5 ºС, при цьому для районів із середньорічною температурою мінус 5 ºС і нижче температуру повітря при ожеледиці слід приймати рівною мінус 10 ºС. Для гірських районів з висотними відмітками вище 1000 м та до 2000 м температуру слід приймати рівною мінус 10 ºС, понад 2000 м - мінус 15 ºС. У районах, де за ожеледиці спостерігається температура нижче мінус 15 ºС, її слід приймати за фактичними даними.

2.5.52. Нормативне вітрове навантаження на дроти і троси PHW, Н, що діє перпендикулярно дроту (тросу), для кожної умови, що розраховується, визначається за формулою

P^H_W = α_wK_lK_wC_xWFsin²φ

де αw - коефіцієнт, що враховує нерівномірність вітрового тиску по прольоту ПЛ, що приймається рівним:

Проміжні значення αw визначаються лінійною інтерполяцією;

Kl - коефіцієнт, що враховує вплив довжини прольоту на вітрове навантаження, що дорівнює 1,2 при довжині прольоту до 50 м, 1,1 - при 100 м, 1,05 - при 150 м, 1,0 - при 250 м і більше (проміжні значення Kl визначаються інтерполяцією);

Kw - коефіцієнт, що враховує зміну вітрового тиску за висотою залежно від типу місцевості, що визначається табл. 2.5.2;

Cx - коефіцієнт лобового опору, що приймається рівним: 1,1 - для проводів і тросів, вільних від ожеледиці, діаметром 20 мм і більше; 1,2 - для всіх проводів та тросів, покритих ожеледицею, і для всіх проводів та тросів, вільних від ожеледиці, діаметром менше 20 мм;

W - нормативний вітровий тиск, Па, в режимі:

W = W0 – визначається за табл. 2.5.1 залежно від вітрового району;

W = Wг - визначається за 2.5.43;

F - площа поздовжнього діаметрального перерізу дроту, м2 (при ожеледиці з урахуванням умовної товщини стінки ожеледиці bу);

φ - кут між напрямком вітру та віссю ПЛ.

Площа подовжнього діаметрального перерізу дроту (троса) F визначається за формулою, м2

F = (d + 2K_iK_db_у)l·10^-3

де d – діаметр дроту, мм;

Ki і Kd - коефіцієнти, що враховують зміну товщини стінки ожеледиці за висотою і залежно від діаметра дроту та зумовлені за табл. 2.5.4;

bу - умовна товщина стінки ожеледиці, мм, приймається згідно з 2.5.48;

l - Довжина вітрового прольоту, м.

2.5.53. Нормативне лінійне ожеледице навантаження на 1 м дроту та трос PHГ визначається за формулою, Н/м

P^H_Г = πK_iK_d b_э(d + K_iK_db_э)ρg·10^-3

де Ki, Kd - коефіцієнти, що враховують зміну товщини стінки ожеледиці за висотою і залежно від діаметра дроту і прийняті за табл. 2.5.4;

bе - товщина стінки ожеледиці, мм, по 2.5.46;

d – діаметр дроту, мм;

ρ - густина льоду, що приймається рівною 0,9 г/см3;

g - прискорення вільного падіння, яке приймається рівним 9,8 м/с2.

2.5.54. Розрахункова вітрова навантаження на дроти (троси) PWп при механічному розрахунку проводів і тросів за методом напруг, що допускаються, визначається за формулою, Н

P_Wп = P^H_Wγ_nwγ_pγ_f

де PHW – нормативне вітрове навантаження по 2.5.52;

γnw - коефіцієнт надійності за відповідальності, що приймається рівним: 1,0 - для ПЛ до 220 кВ; 1,1 - для ПЛ 330-750 кВ та ПЛ, що споруджуються на дволанцюгових та багатоланцюгових опорах незалежно від напруги, а також для окремих особливо відповідальних одноланцюгових ПЛ до 220 кВ за наявності обґрунтування;

γp - регіональний коефіцієнт, що приймається від 1 до 1,3. Значення коефіцієнта приймається на підставі досвіду експлуатації та вказується у завданні на проектування ПЛ;

γf - коефіцієнт надійності за вітровим навантаженням, рівний 1,1.

2.5.55. Розрахункове лінійне ожеледице навантаження на 1 м дроту (троса) Pг.п при механічному розрахунку проводів і тросів за методом напруг, що допускаються, визначається за формулою, Н/м

P_г.п = P^H_Гγ_nwγ_pγ_fγ_d

де PHГ - нормативне лінійне ожеледице навантаження, що приймається по 2.5.53;

γnw - коефіцієнт надійності за відповідальності, що приймається рівним: 1,0 - для ПЛ до 220 кВ; 1,3 - для ПЛ 330-750 кВ та ПЛ, що споруджуються на дволанцюгових та багатоланцюгових опорах незалежно від напруги, а також для окремих особливо відповідальних одноланцюгових ПЛ до 220 кВ за наявності обґрунтування;

γp - регіональний коефіцієнт, що приймається рівним від 1 до 1,5. Значення коефіцієнта приймається на підставі досвіду експлуатації та вказується у завданні на проектування ПЛ;

γf - коефіцієнт надійності по ожеледиці, рівний 1,3 для районів по ожеледиці I і II; 1,6 - для районів по ожеледиці III та вище;

γd - коефіцієнт умов роботи, що дорівнює 0,5.

2.5.56. При розрахунку наближень струмопровідних частин до споруд, насаджень та елементів опор розрахункове вітрове навантаження на дроти (троси) визначається за 2.5.54.

2.5.57. При визначенні відстаней від проводів до поверхні землі і до об'єктів і насаджень, що перетинаються, розрахункове лінійне ожеледице навантаження на проводи приймається по 2.5.55.

2.5.58. Нормативне вітрове навантаження на конструкцію опори визначається як сума середньої та пульсаційної складових.

2.5.59. Нормативна середня складова вітрового навантаження на опору Qнс визначається за формулою, Н

Q^н_с = К_wWС_xА

де Kw – приймається по 2.5.44;

W – приймається по 2.5.52;

Сx -аеродинамічний коефіцієнт, що визначається залежно від виду конструкції, згідно з будівельними нормами та правилами;

А - площа проекції, обмежена контуром конструкції, її частини або елемента з навітряного боку на площину перпендикулярно до вітрового потоку, обчислена по зовнішньому габариту, м2.

Для конструкцій опор зі сталевого прокату, покритих ожеледицею, при визначенні А враховується зледеніння конструкції з товщиною стінки ожеледиці bу при висоті опор більше 50 м, а також для районів ожеледиці V і вище незалежно від висоти опор.

Для залізобетонних і дерев'яних опор, а також сталевих опор з елементами труб обмерзання конструкцій при визначенні навантаження Qнс не враховується.

2.5.60. Нормативна пульсаційна складова вітрового навантаження Qнп для опор висотою до 50 м приймається:

для вільностійких сталевих одностійкових опор:

Q^н_п = 0,5 Q^н_с;

для вільних портальних сталевих опор:

Q^н_п = 0,6 Q^н_с;

для вільних залізобетонних опор (портальних та одностійкових) на центрифугованих стійках:

Q^н_п = 0,5 Q^н_с;

для вільностоячих одностійкових залізобетонних опор ПЛ до35кВ:

Q^н_п = 0,8 Q^н_с;

для сталевих та залізобетонних опор з відтяжками при шарнірному кріпленні до фундаментів:

Q^н_п = 0,6 Q^н_с.

Нормативне значення пульсаційної складової вітрового навантаження для вільностоючих опор висотою понад 50 м, а також для інших типів опор, не перерахованих вище, незалежно від їх висоти визначається відповідно до будівельних норм і правил на навантаження та впливу.

У розрахунках дерев'яних опор пульсаційна складова вітрового навантаження не враховується.

2.5.61. Нормативне ожеледице навантаження на конструкції металевих опор Jн визначається за формулою, Н

J^н = К_ib_эμ_гρgA₀

де Ki, bе, ρ, g – приймаються згідно з 2.5.53;

μг - коефіцієнт, що враховує відношення площі поверхні елемента, схильної до обледеніння, до повної поверхні елемента і прийнятий рівним: 0,6 - для районів по ожеледиці до IV при висоті опор більше 50 м і для районів по ожеледиці V і вище, незалежно від висоти опор ;

А0 – площа загальної поверхні елемента, м2.

Для районів по ожеледиці до IV при висоті опор менше ніж 50 м ожеледні відкладення на опорах не враховуються.

Для залізобетонних та дерев'яних опор, а також сталевих опор з елементами з труб ожеледиці не враховуються.

Ожеледні відкладення на траверсах рекомендується визначати за наведеною вище формулою із заміною площі загальної поверхні елемента на площу горизонтальної проекції консолі траверси.

2.5.62. Розрахункове вітрове навантаження на дроти (троси), що сприймається опорами Pw0, визначається за формулою, Н

P_w0 = P^н_wγ_nwγ_pγ_f

де Pнw - нормативне вітрове навантаження за 2.5.52;

γnw, γp - приймається згідно з 2.5.54;

γf - коефіцієнт надійності за вітровим навантаженням, рівний для проводів (тросів), покритих ожеледицею і вільних від ожеледиці:

1,3 - при розрахунку за першою групою граничних станів;

1,1 - під час розрахунку по другій групі граничних станів.

2.5.63. Розрахункове вітрове навантаження на конструкцію опори Q, Н визначається за формулою

Q = (Q^н_с + Q^н_п) γ_nwγ_pγ_f

де Qнс - нормативна середня складова вітрового навантаження, яка приймається по 2.5.59;

Qнп - нормативна пульсаційна складова вітрового навантаження, яка приймається по 2.5.60;

γnw, γp - приймаються згідно з 2.5.54;

γf - коефіцієнт надійності за вітровим навантаженням, рівний:

1,3 - при розрахунку за першою групою граничних станів;

1,1 - під час розрахунку по другій групі граничних станів.

2.5.64. Розрахункове вітрове навантаження на гірлянду ізоляторів Pі, Н визначається за формулою

P_и = c_nwγ_p K_w C_x F_и W₀γ_f

де γnw, γp - приймаються згідно з 2.5.54;

Kw - приймається згідно з 2.5.44;

Сx - коефіцієнт лобового опору ланцюга ізоляторів, що приймається рівним 1,2;

γf - коефіцієнт надійності за вітровим навантаженням, рівний 1,3;

W0 – нормативний вітровий тиск (див. 2.5.41);

Fі - площа діаметрального перерізу ланцюга гірлянди ізоляторів, м2, визначається за формулою

F_и = 0,7D_иH_иnN·10^-6

де Dі – діаметр тарілки ізоляторів, мм;

Hі – будівельна висота ізолятора, мм;

n - число ізоляторів у ланцюзі;

N – число ланцюгів ізоляторів у гірлянді.

2.5.65. Розрахункове лінійне ожеледице навантаження на 1 м дроту (троса) Рг.о, Н/м, що сприймається опорами, визначається за формулою

Р_г.о = P^н_гγ_пгγ_pγ_fγ_d

де Pнг - нормативне лінійне ожеледице навантаження, приймається по 2.5.53;

γпг, γp - приймаються згідно з 2.5.55;

γf - коефіцієнт надійності за ожеледицею навантаження при розрахунку по першій і другій групах граничних станів, приймається рівним 1,3 для районів по ожеледиці I і II; 1,6 для районів по ожеледиці III та вище;

γd - коефіцієнт умов роботи, що дорівнює:

1,0 - при розрахунку за першою групою граничних станів;

0,5 - під час розрахунку по другій групі граничних станів.

2.5.66. Ожеледна навантаження від проводів і тросів, прикладена до точок їх кріплення на опорах, визначається множенням відповідного лінійного навантаження ожеледиці (2.5.53, 2.5.55, 2.5.65) на довжину вагового прольоту.

2.5.67. Розрахункове ожеледице навантаження на конструкції опор J, Н, визначається за формулою

J = J^нγ_пгγ_pγ_fγ_d

де Jн - нормативне ожеледице навантаження, що приймається по 2.5.61;

γпг, γp - приймаються згідно з 2.5.55;

γf, γd - приймаються згідно з 2.5.65.

2.5.68. У районах за ожеледицею III і вище зледеніння гірлянд ізоляторів враховується збільшенням їх ваги на 50 %. У районах по ожеледиці II і менше зледеніння не враховується.

Вплив вітрового тиску на гірлянди ізоляторів при ожеледиці не враховується.

2.5.69. Розрахункове навантаження на опори ПЛ від ваги проводів, тросів, гірлянд ізоляторів, конструкцій опор по першій та другій групах граничних станів визначається при розрахунках як добуток нормативного навантаження на коефіцієнт надійності за ваговим навантаженням f, прийнятий рівним для проводів, тросів та гірлянд ізоляторів 1,05 , для конструкцій опор - із вказівками будівельних норм та правил на навантаження та впливи.

2.5.70. Нормативні навантаження на опори ПЛ від тяжіння проводів та тросів визначаються при розрахункових вітрових та ожеледицьких навантаженнях за 2.5.54 та 2.5.55.

Розрахункове горизонтальне навантаження від тяжіння проводів і тросів, Тmax, вільних від ожеледиці або покритих ожеледицею, при розрахунку конструкцій опор, фундаментів та основ визначається як добуток нормативного навантаження від тяжіння проводів та тросів на коефіцієнт надійності по навантаженню від тяжіння γf, рівний:

• 1,3 - при розрахунку за першою групою граничних станів;
• 1,0 - під час розрахунку по другій групі граничних станів.

2.5.71. Розрахунок ПЛ за нормальним режимом роботи необхідно проводити для поєднання наступних умов:

1. Вища температура t+, вітер та ожеледиця відсутні.

2. Нижча температура t-, вітер та ожеледиця відсутні.

3. Середньорічна температура tсг, вітер та ожеледиця відсутні.

4. Провід та троси покриті ожеледицею по 2.5.55, температура при ожеледиці по 2.5.51, вітер відсутня.

5. Вітер по 2.5.54, температура при W0 по 2.5.51, ожеледиця відсутня.

6. Проводи та троси покриті ожеледицею по 2.5.55, вітер при ожеледиці на дроти та троси по 2.5.54, температура при ожеледиці по 2.5.51.

7. Розрахункове навантаження від тяжіння проводів до 2.5.70.

2.5.72. Розрахунок ПЛ за аварійним режимом роботи необхідно проводити для поєднання наступних умов:

1. Середньорічна температура tcг, вітер та ожеледиця відсутні.

2. Нижча температура t-, вітер та ожеледиця відсутні.

3. Провід та троси покриті ожеледицею по 2.5.55, температура при ожеледиці по 2.5.51, вітер відсутня.

4. Розрахункове навантаження від тяжіння проводів до 2.5.70.

2.5.73. При розрахунку наближення струмопровідних частин до кронів дерев, елементів опор ПЛ та споруд необхідно приймати такі поєднання кліматичних умов:

1) при робочій напрузі: розрахункове вітрове навантаження по 2.5.54, температура при W0 по 2.5.51, ожеледиця відсутня;

2) при грозових та внутрішніх перенапругах: температура +15 ºС, вітровий тиск, що дорівнює 0,06 W0, але не менше 50 Па;

3) для забезпечення безпечного підйому на опору за наявності напруги на лінії: для ПЛ 500 кВ і нижче - температура мінус 15 ºС, ожеледиця та вітер відсутні; для ПЛ 750 кВ - температура мінус 15 ºС, вітровий тиск 50 Па, ожеледиця відсутня.

При розрахунку наближень кут відхилення у підтримуючої гірлянди ізоляторів від вертикалі визначається за формулою

tg γ = (K_gР+Р_и± Р_о)/(G_пр + 0,5G_г)

де P - розрахункова вітрова навантаження на дроти фази, спрямована поперек осі ПЛ (або по бісектрисі кута повороту ПЛ), Н;

Kg - коефіцієнт інерційності системи "гірлянда - провід у прольоті", при відхиленнях під тиском вітру приймається рівним:

Проміжні значення визначаються лінійною інтерполяцією;

Рo - горизонтальна складова від тяжіння проводів на підтримуючу гірлянду проміжно-кутової опори (приймається зі знаком плюс, якщо її напрямок збігається з напрямом вітру, і зі знаком мінус, якщо вона спрямована в навітряну сторону), Н;

Gпр - розрахункове навантаження від ваги дроту, що сприймається гірляндою ізоляторів, Н;

Gг – розрахункове навантаження від ваги гірлянди ізоляторів, Н;

Pі - розрахункове вітрове навантаження на гірлянди ізоляторів, Н, що приймається за 2.5.64.

2.5.74. Перевірку опор ПЛ за умовами монтажу необхідно проводити за першою групою граничних станів на розрахункові навантаження за наступних кліматичних умов: температура мінус 15 ºС, вітровий тиск на висоті 15 м над поверхнею землі 50 Па, ожеледиця відсутня.

Дивіться інші статті розділу Правила влаштування електроустановок (ПУЕ).

Читайте та пишіть корисні коментарі до цієї статті.

<< Назад

Останні новини науки та техніки, новинки електроніки:

Машина для проріджування квітів у садах 02.05.2024

У сучасному сільському господарстві розвивається технологічний прогрес, спрямований на підвищення ефективності догляду за рослинами. В Італії було представлено інноваційну машину для проріджування квітів Florix, створену з метою оптимізації етапу збирання врожаю. Цей інструмент оснащений мобільними важелями, що дозволяють легко адаптувати його до особливостей саду. Оператор може регулювати швидкість тонких проводів, керуючи ним із кабіни трактора за допомогою джойстика. Такий підхід значно підвищує ефективність процесу проріджування квітів, забезпечуючи можливість індивідуального налаштування під конкретні умови саду, а також сорт та вид фруктів, що вирощуються на ньому. Після дворічних випробувань машини Florix на різних типах плодів результати виявились дуже обнадійливими. Фермери, такі як Філіберто Монтанарі, який використовував машину Florix протягом кількох років, відзначають значне скорочення часу та трудовитрат, необхідних для проріджування кольорів. ...>>

Удосконалений мікроскоп інфрачервоного діапазону 02.05.2024

Мікроскопи відіграють важливу роль у наукових дослідженнях, дозволяючи вченим занурюватися у світ невидимих ​​для ока структур та процесів. Однак різні методи мікроскопії мають обмеження, і серед них було обмеження дозволу при використанні інфрачервоного діапазону. Але останні досягнення японських дослідників із Токійського університету відкривають нові перспективи вивчення мікросвіту. Вчені з Токійського університету представили новий мікроскоп, який революціонізує можливості мікроскопії в інфрачервоному діапазоні. Цей удосконалений прилад дозволяє побачити внутрішні структури живих бактерій із дивовижною чіткістю в нанометровому масштабі. Зазвичай мікроскопи в середньому інфрачервоному діапазоні обмежені низьким дозволом, але нова розробка японських дослідників дозволяє подолати ці обмеження. За словами вчених, розроблений мікроскоп дозволяє створювати зображення з роздільною здатністю до 120 нанометрів, що в 30 разів перевищує дозвіл традиційних метрів. ...>>

Пастка для комах 01.05.2024

Сільське господарство - одна з ключових галузей економіки, і боротьба зі шкідниками є невід'ємною частиною цього процесу. Команда вчених з Індійської ради сільськогосподарських досліджень – Центрального науково-дослідного інституту картоплі (ICAR-CPRI) у Шимлі представила інноваційне вирішення цієї проблеми – повітряну пастку для комах, яка працює від вітру. Цей пристрій адресує недоліки традиційних методів боротьби зі шкідниками, надаючи дані про популяцію комах у реальному часі. Пастка повністю працює за рахунок енергії вітру, що робить її екологічно чистим рішенням, яке не вимагає електроживлення. Її унікальна конструкція дозволяє відстежувати як шкідливі, так і корисні комахи, забезпечуючи повний огляд популяції в будь-якій сільськогосподарській зоні. "Оцінюючи цільових шкідників у потрібний час, ми можемо вживати необхідних заходів для контролю як комах-шкідників, так і хвороб", - зазначає Капіл. ...>>

Випадкова новина з Архіву Кидати курити потрібно різко 23.03.2016 Вчені з трьох британських університетів під керівництвом Ніколи Ліндсон-Хоулі (Nicola Lindson-Hawley) з Оксфордського університету довели, що найкращий спосіб кинути палити - це відразу відмовитися від цигарок, а не знижувати їхню кількість поступово. У дослідженні взяли участь 697 осіб, які вирішили кинути палити. Вони були поділені на дві групи, у кожній із яких використовувалася своя тактика. Крім того, в обох групах використовувалася замісна нікотинова терапія, учасники також отримували консультації фахівців. Підсумки експерименти підбивалися двічі - через 4 тижні після початку і через півроку, щоб оцінити довготривалий ефект. Вже на першій контрольній точці більшість учасників "зійшли з дистанції" - не курили 39% тих, хто кидав поступово і 49% тих, хто відмовився від тютюну різко. Через півроку тих, хто відмовився від куріння, було ще менше, але, як і раніше, більше в другій групі: 15% і 22% від початкової кількості учасників, відповідно. Таким чином, саме тактику різкої та повної відмови від цигарок вчені вважають більш ефективною. Якось подолавши "нікотинову ломку", простіше утримуватися від куріння і далі, кажуть вчені.

Інші цікаві новини:

▪ 3G/2G/GPRS-модуль Quectel UC200T

▪ Ультраперероблені продукти вкорочують життя

▪ Синестезії можна навчити

▪ Виміряно зептосекунди

▪ Комп'ютерна мишка оцінить здоров'я

Стрічка новин науки та техніки, новинок електроніки

Цікаві матеріали Безкоштовної технічної бібліотеки:

▪ розділ сайту Мистецтво аудіо. Добірка статей

▪ стаття Обвести навколо пальця. Крилатий вислів

▪ стаття Чому китайці від природи не пристосовані до пиття молока? Детальна відповідь

▪ стаття Підводна блискавка. Дитяча наукова лабораторія

▪ стаття Виготовлення запобіжника із дроту на будь-який струм. Енциклопедія радіоелектроніки та електротехніки

▪ стаття Обертова монета. Секрет фокусу

Залишіть свій коментар до цієї статті:

All languages ​​of this page

Arabic	Hebrew	Polish
Bengali	Hindi	Portuguese
Chinese	Italian	Spanish
English	Japanese	Turkish
French	Korean	Ukrainian
German	Malay	Vietnamese

Головна сторінка | Бібліотека | Статті | Карта сайту | Відгуки про сайт

www.diagram.com.ua
2000-2024