Енциклопедія радіоелектроніки та електротехніки / Цивільний радіозв'язок

 Коментарі до статті

Ім'я Володимира Рубцова (UN7BV) - інженера, художника, минулого льотчика, командира екіпажу - добре знайоме читачам "КВ журналу", де він почав публікуватися з 1993 р. Весь вільний час Володимир віддає конструюванню аматорської зв'язкової апаратури, роботі в ефірі. Він автор понад десятка журнальних публікацій, книги "Радіоаматорська приймально-передавальна апаратура UN7BV". Сьогодні ми представляємо одну з його останніх розробок – трансівер "CONTEST".

У радіоаматорів, котрі займаються конструюванням аматорських прийомопередаючих пристроїв, під час виборів схеми побудови апарату, зокрема його проміжної частоти, поруч із традиційними чинниками, визначальними цей вибір, виникли й дуже ординарні. До них відносяться вартість радіодеталей, поширеність тих чи інших з них у країнах СНД і можливість їх придбати або взагалі можливість (враховуючи ціну) купити хороший імпортний апарат і, таким чином, вирішити зазначену проблему.

У запропонованій увазі читачів трансівери "CONTEST" застосована ПЧ 10,7 МГц. Її використання в апараті, призначеному для роботи на всіх аматорських діапазонах, включаючи WARC, не оптимально (порівняно, наприклад, з ПЧ 5,5 МГц) через наявність уражених точок в діапазонах 14 і 21 МГц і складність побудови ГПД. Однак поширеність у країнах СНД кварцових фільтрів на частоту 10,7 МГц, їхня невисока ціна стала серйозним аргументом на користь зробленого вибору. Вказані вище "мінуси" при використанні такої ПЛ вдалося усунути в трансівері застосуванням відповідних схемних рішень, а саме: вибором частоти ГПД вище за ПЛ у названих діапазонах з наступним "переворотом" бічної смуги в тракті ПЛ.

Основні технічні характеристики трансівера:

• діапазони – 1,8; 3,5; 7, 10, 14, 18, 21, 24, 28, 28,5; 29 МГц;
• проміжна частота – 10,7 МГц;
• чутливість щодо сигнал/шум, що дорівнює 3:1, - не гірше 0,5 мкВ;
• селективність по сусідньому каналу при розладі на +20 та -20 кГц – не менше 70 дБ;
• динамічний діапазон по "забиттю" - 105 дБ;
• смуга пропускання в режимах SSB та CW - відповідно 2,4 та 0,8 кГц;
• діапазон регулювання АРУ (при зміні вихідної напруги не більше ніж на 6 дБ) – не менше 100 дБ;
• номінальна вихідна потужність підсилювача ЗЧ – 2 Вт;
• нестабільність частоти ГПД в інтервалі температур 0...+30° - не більше 10 Гц/°С;
• вихідна потужність передавального тракту у всіх діапазонах – 10 Вт;
• межі регулювання швидкості передачі електронного ключа у режимі CW - 40...270 знаків за хвилину;
• час утримання у режимі передачі під час використання VOX - 0,2 з;
• живлення - від мережі змінного струму напругою 220 В, від джерела постійного струму напругою 20...30 В (12 лише для роботи в режимі прийому);
• габарити – 292(237(100 мм);
• маса – 6 кг.

Структурна схема трансівера, поєднана зі схемою з'єднань вузлів, зображена на рис. 1, важливі схеми вузлів - на рис. 2-17. Апарат являє собою супергетеродин з однією фіксованою проміжною частотою та реверсивними трактами посилення. Робочі напруги +12 (RX) і +12 (TX) знімаються з катодів діодів VD68 і VD69 (рис. 1) відповідно. Реле К11, К12, К16 та К17 використовуються для перекладу трансівера з режиму прийому в режим передачі та навпаки. Лампа розжарювання HL2 зі світлофільтром блакитного кольору призначена для індикації включення трансівера та підсвічування шкали Sметра PA1, лампа HL1 зі світлофільтром червоного кольору сигналізує про переведення апарата в режим передачі.

(Натисніть для збільшення)

Реле К13, К14 та вимикач SB2 ("УП") забезпечують перемикання кварцового фільтра в режим вузької смуги, кнопковим перемикачем SB4 ("CW") трансівер переводять у телеграфний режим, а SB5 ("VOX") - телефонний режим голосового управління.

Кнопка SB6 ("RX") використовується як прийом. Якщо вона не натиснута (тобто знаходиться у положенні, показаному на рис. 1), то можлива робота на передачу SSB із застосуванням тангенти SA6 (служить для переведення трансівера в режим передачі у всіх режимах, якщо не натиснута SB6). Якщо ж кнопка натиснута, то трансівер також знаходиться в режимі прийому, робота на передачу з використанням тангенти в режимі SSB неможлива, проте можна телеграфом через систему VOX з використанням тонального генератора електронного телеграфного ключа.

Кнопкою SB7 "Настр." ("Налаштування") трансівер переводять у режим налаштування. При цьому він перемикається в режим TX (без натискання тангенти), одночасно вмикається телеграфний гетеродин режим постійного випромінювання. З голівки гучномовця BA1 чутний тональний сигнал частотою близько 1 кГц. Кнопка SB8 служить для переведення трансівера в режим передачі без використання тангенти, при цьому можлива робота телеграфом і SSB.

Режим розладу включають кнопкою SB1, змінюють частоту змінним резистором R203. Контакти реле К17.1 використовуються для управління додатковим підсилювачем потужності, К17.2 - для формування робочої напруги +12 (RX) і +12 (TX), контакти реле К15.2 і К15.3 - для управління реверсивним УПЧ. Вимикач SB9 служить відключення системи АРУ. Змінним резистором R204 регулюють рівень самопрослуховування тонального генератора в режимі CW, резистором R201 – посилення на передачу.

У режимі прийому сигнал РЧ з антенного гнізда XW1 (рис. 1) через КСВметр (рис. 2, висновки 40, 41) надходить на П-контур L16 (рис. 3, висновок 52), потім через висновок 6 контакти реле К11.1. 55, конденсатор С1.3 та секцію SA4 перемикача діапазонів (рис. 8) – на контур L63С7 і далі посилюється двонаправленим (реверсивним) каскадом на транзисторах VT8, VTXNUMX.

(Натисніть для збільшення)

У режимі РЧ сигнал проходить у напрямку від L8 до С67 через транзистор VT8, в режимі передачі - від С67 до L8 через транзистор VT7. Переведення каскаду з режиму RX в режим TX здійснюється подачею напруги +12 на висновки 10 (RX) і 9 (TX). При цьому транзистор VT8 включений за схемою із загальним джерелом, а VT7 - із загальною базою. В результаті вхідні/вихідні опори каскадів в обох режимах виявляються високими з боку контуру L8С63 та низькими з боку конденсатора С67 і наступного за ним діодного балансного змішувача, що сприятливо позначається на узгодженні опорних вхідних/вихідних суміжних каскадів.

З'єднання емітера транзистора VT7 через дросель L9 і резистор R33 з витоком VT8 сприяє закриванню неробочого транзистора VT7 в режимі RX через подачу на нього невеликої позитивної напруги з витоку працюючого в цьому режимі VT8. У режимі передачі процес закривання відбувається у зворотному порядку. На другий затвор VT8 в режимі RX подається напруга АРУ, а в режимі TX - напруга, що закриває негативної полярності.

Зі стоку транзистора VT8 посилений сигнал РЧ через конденсатор С67 надходить на подвійний мостовий балансний змішувач (рис. 5). До його складу входять два діодні мости (VD18-VD21 і VD22-VD25), трансформатори Т3, Т4 і резистори R40, R41. Наявність останніх дозволяє реалізувати перемикач режим діодів при відносно високій напрузі гетеродина (ефективне значення 4 В) і обмежити струм через діоди при відкриває напівхвилі напруги гранично допустимими значеннями.

Вузол, що описується, є одним з варіантів змішувача високого рівня, здатного забезпечити великий динамічний діапазон за рахунок високої напруги гетеродина, а також високий рівень придушення вхідних сигналів. До позитивних якостей такого змішувача відносяться також хороша розв'язка вхідних і гетеродинних ланцюгів та його реверсивність, тобто здатність працювати за різних напрямків проходження сигналу. Сигнал ГПД подається на одну з обмоток трансформатора Т3 (висновок 20), а сигнал РЧ - через висновок 26 і конденсатор С100 - точку з'єднання двох обмоток трансформатора T4. Сигнал ПЧ 10,7 МГц в режимі прийому знімається з третьої обмотки, яка разом з конденсатором С102 утворює фільтр попередньої селекції ПЧ.

З цього фільтра через конденсатор С101 сигнал ПЧ надходить на вхід підсилювача двонаправленого, виконаного на транзисторах VT9-VT11. У режимі прийому (проходження сигналу від конденсатора С101 до С103) працює каскодний підсилювач на транзисторах VT9 і VT10 (перший включений за схемою із загальним джерелом, другий - за схемою із загальною базою), в режимі передачі (проходження сигналу від С103 до С101) один транзистор VT11. Таке схемне рішення дозволяє отримати необхідне посилення сигналу ПЧ в обох режимах (RX та TX). У першому випадку на другий затвор транзистора VT9 подається керуюча напруга від системи АРУ, або з резистора R131 (через каскад на транзисторі VT26) з метою регулювання посилення по ПЧ. У режимі ТХ на цей затвор VT9 через резистор R202 надходить напруга, що закриває негативної полярності, що виробляється генератором на транзисторах VT41, VT42, розташованим в цифровій шкалі. Ця ж напруга, що закриває, подається на другий затвор VT11 в режимі RX. У режимі передачі на нього надходить напруга регулювання посилення (DSB) з резистора R201 (див. рис. 1).

Сигнал ПЧ, виділений фільтром L11C106 (рис. 5), через котушку зв'язку L12 і конденсатор С103 (з висновку 21) надходить на восьмикристалічний сходовий фільтр (рис. 6,а, висновок 17). У режимі SSB (контакти К13.1, К14.1 розімкнуті) його смуга пропускання дорівнює 2,4 кГц, у режимі CW (контакти замкнуті) - 0,8 кГц. Резистори R38, R39 служать усунення ефекту "дзвіночка".

Як основний елемент селекції можна застосувати кварцові фільтри, виконані і за іншими схемами, зображеними на рис. 6: наприклад, сходовий шестикристалічний зі смугою пропускання 2,5 кГц (рис. 6,б), бруківка чотирикристаловий (рис. 6,в) або восьмикристалічний (рис. 6,г). У двох останніх фільтрах можуть бути застосовані кварцові резонатори і на іншу (близьку до 10,7 МГц) частоту, однак повинні дотримуватися наступних умов: частоти всіх верхніх (за схемою) резонаторів повинні бути однаковими і відрізнятися від нижніх (також однакових) на 2 ...3 кГц.

З виходу кварцового фільтра (висновок 19) напруга ПЧ подається на затвор польового транзистора VT12 (рис. 5), що входить до двонаправленого підсилювача (VT12, VT13). Цей каскад працює аналогічно до описаного вище (в обох режимах) і відрізняється від нього тільки відсутністю третього (біполярного) транзистора. Виділений фільтром L13C114 сигнал ПЧ через котушку зв'язку L14 надходить на другий балансний діодний змішувач кільцевого типу (VD26-VD30), що також використовується в обох режимах (RX та TX).

Сигнал частотою 10,7 МГц з опорного гетеродина, виконаного на транзисторі VT30 (рис. 7), підведений до змішувача через висновок 24 та елементи C122, R63, R61, R64. Балансують його підстроювальним резистором R63 (грубо) та підбором ємності конденсатора С121.

З виходу змішувача напруга ЗЧ, відфільтроване фільтром С123R65C124, через конденсатор С126 і висновок 30 надходить на вхід (висновок 32) каскодного попереднього підсилювача ЗЧ, виконаного на транзисторах VT14, VT15 (рис. 8).

(Натисніть для збільшення)

Каскад добре узгоджується з вихідним опором балансного змішувача і вхідним опором підсилювача потужності ЗЧ, забезпечуючи досить велике посилення.

З колектора транзистора VT14 через регулятор гучності – змінний резистор R74 – сигнал ЗЧ подано на вхід підсилювача потужності ЗЧ, зібраного на мікросхемі DA1. У режимі прийому резистор R77 замкнений контактами реле К17.1 (див. рис. 1), завдяки чому коефіцієнт посилення каскаду максимальний. При переході в режим передачі реле розмикаються контакти і резистор R77 включається в ланцюг емітера транзистора вихідного каскаду мікросхеми. Через війну коефіцієнт посилення зменшується. Потрібне посилення в режимі RX встановлюють підбором резистора R78, в режимі TX - резистора R77.

Через висновок 35 на вхід підсилювача потужності подається напруга ЗЧ з телеграфного ключа для самопрослуховування (гучність регулюють змінним резистором R204, показаним на рис. 1). З виходу підсилювача (висновок 38) сигнал ЗЧ надходить або на телефони, або одночасно на телефони та головку гучномовця BA1 (залежно від положення перемикача SB3), а також на вузол АРУ (через вимикач SB9) та систему анти-VOX (рис. 9 , Висновок 60). Резістор R81 запобігає виходу мікросхеми з ладу при одночасному відключенні головки гучномовця і телефонів в момент появи сигналу великого рівня на вході.

У режимі передачі сигнал ЗЧ від мікрофона BM1 (рис. 10) через дросель L17 і конденсатор С191 надходить на резистор R148, а з його движка - на вхід, що не інвертує ОУ DA2. Дросель запобігає просоченню високочастотних наведень на його вхід. Через контакти К16.1 посилений сигнал подається на балансний змішувач (з виведення 80 на 31), а також пристрій голосового управління VOX (з виводу 79 на висновок 58), схема якого показана на рис. 9. У балансному змішувачі (див. рис. 5, VD26-VD30) несуча частота пригнічується, виділений контуром L13C114 DSB сигнал посилюється каскадом на транзисторі VT13. Фільтр основної селекції (див. рис. 6) виділяє одну бічну смугу і пригнічує залишок несучої. Більш віддалені ПЧ побічні продукти перетворення пригнічуються контуром L11C106. Сформований односмуговий сигнал посилюється каскадом на транзисторі VT11 і з його стоку подається на подвійний бруківка балансний змішувач (VD18-VD21, VD22-VD25). У режимі, що розглядається, він працює так само, як і в режимі RX, однак напрямок проходження сигналу зворотний. Сигнал, що знімається з виводу 26, посилюється транзистором VT7 (див. рис. 4) і відфільтровується контуром L8C63.

Далі сигнал робочої частоти (залежно від вибраного за допомогою перемикача SA1 діапазону) через конденсатор С57 і 8 виведення подається на вхід підсилювача потужності передавача (див. рис. 3). Він складається з трьох каскадів: попереднього підсилювача (VT17), вихідного каскодного підсилювача (VT19, VT20) і емітерного повторювача (VT18), що узгоджує їх один з одним. Каскодний вихідний каскад має, як відомо, високий вихідний опір, який у цьому випадку додатково підвищується трансформатором Т6. Таке схемне рішення дозволило застосувати у вихідному П-контурі КПЕ (С158, С159) щодо невеликої ємності, отримати більш високу спектральну чистоту сигналу на виході, а також меншу критичність з'єднувальних дротів названого контуру до їхньої довжини.

Сигнал РЧ з обмотки II трансформатора Т6 через висновки 50, 7 (див. рис. 4), конденсатор С56, контакти реле К11.1, висновки 6, 51 (див. рис.3) надходить П-контур L16C158-C166, а з нього – через висновок 52, КСВ-метр (див. рис. 2, висновки 41, 40) та гніздо XW1 (див. рис. 1) – в антену.

Застосований КСВ-метр (див. рис. 2) дозволяє контролювати режим роботи фідера, а також оцінювати вихідну потужність трансівера за напругою прямої хвилі. Його можна використовувати з потужністю передавача від 10 до 200 Вт, причому втрати енергії в ньому не перевищують 1 %. Важлива перевага такого вимірювача КСВ – однакова чутливість на всіх діапазонах КВ.

У КСВ-метрі створюється напруга управління, що служить для захисту підсилювача потужності передавача при високому КСВ у фідері антени. Ця напруга знімається з резистора R86 через висновки 43, 45 подається на базу регулюючого транзистора VT16 (див. рис. 3). При високій напрузі зворотної хвилі стабілітрон VD33 і транзистор VT16 відкриваються, напруга на колекторі останнього і гальванічно пов'язаному з ним другому затворі польового транзистора VT17 падає і коефіцієнт посилення підсилювача потужності зменшується практично до нуля.

Принципова схема ГПД зображено на рис. 11. Власне генератор виконаний на транзисторі VT1. Параметричний стабілізатор напруги VD2R9 і елементи розв'язки C22, R1, C24, C242 запобігають просочування РЧ напруги в ланцюги живлення і забезпечують підвищену стабільність параметрів вихідного сигналу при невеликих коливаннях напруги живлення, що виникають при перехідних процесах (перемикання з прийому на передачу, і навпаки). Резистор R4 покращує розв'язку генератора з наступним каскадом.

На транзисторі VT2 зібрано широкосмуговий підсилювач РЧ. Мала прохідна ємність ланцюга затвора і високий вхідний опір каскаду сприяють хорошій розв'язці генератора від інших каскадів. У діапазонах 1,8; 14 і 21 МГц підсилювач ГПД навантажений еліптичним фільтром нижніх частот сьомого порядку L5-L7C37-C43 зі смугою пропускання 11,3...18,8 МГц, в інших - аналогічним фільтром L2-L4C30-C36 з смугою пропускання 7 МГц. Фільтри перемикаються одночасно зі зміною діапазонів перемикачем SA10,5. Усі паразитні компоненти сигналу пригнічуються більш ніж на 1 дБ. З виходів фільтрів сигнал надходить на вхід підсилювача-подвійника транзисторах VT35, VT3.

Перемикання режимів роботи цього каскаду здійснюється контактами реле К9.1, керованого блоком комутації (рис. 12).

У діапазонах 1,8 та 18 МГц каскад працює як підсилювач, в інших – як подвоювач. При переході в режим посилення колектор VT3 відключається, а транзистор VT4 переводиться в режим лінійного підсилення (клас А) завдяки подачі до базового ланцюга додаткової напруги позитивної полярності через підключення резистора R19 паралельно R18. У режимі подвоєння частоти сигнал із вхідного трансформатора Т1 у протифазі надходить на бази обох транзисторів. Їхні колектори при цьому з'єднані один з одним і навантажені вхідною обмоткою трансформатора Т2. Вихідний сигнал ГПД знімається з половини вторинної обмотки Т2, а підсилювач кабельного підсилювача з цифровою шкалою на транзисторах VT5 і VT6 підключений до всієї обмотки. Коефіцієнт посилення цього каскаду смузі частот 100 кГц...50 МГц - близько десяти. З цифрової шкалою він з'єднаний відрізком коаксіального кабелю РК-10. Резистор R75 встановлений у цифровій шкалі (на коаксіальному роз'ємі).

Застосування такого підсилювача поряд з заходами, прийнятими в цифровій шкалі з метою модернізації, дозволили відсунути верхню межу вимірювання частоти до 33 МГц включно, в чому виникла необхідність роботи в діапазонах 14 і 21 МГц при обраній схемі побудови трансівера.

Таблиця 1

Система розладу містить варикап VD1, резистори R7, R8 і конденсатори С16, С18 та С19. Включають її кнопкою SB1 (див. рис. 1), а частоту змінюють змінним резистором R203. Необхідний ступінь розтяжки підтримується автоматично за допомогою реле К5, керованого перемикачем діапазонів у блоці комутації (рис. 12). Інтервали частот коливань, що виробляються ГПД у різних діапазонах, вказані у табл. 1.

За допомогою блоку комутації (рис. 12) здійснюється перемикання діапазонів у ГПД (реле К1-К4, К6, К8, К10), перемикання котушки L1 для отримання відповідної розтяжки в різних діапазонах (К5), зміна режиму підсилювача-подвійника (К9) в ГПД, комутація кварцових резонаторів для отримання робочої бічної смуги в діапазонах 14 і 21 МГц в опорному гетеродині кварцовому (див. рис. 7, К7), формування керуючого сигналу логічного 0, використовуваного при перемиканні цифрової шкали з метою запису в лічильники різних чисел.

Принципова схема систем голосового управління VOX та анти-VOX показана на рис. 9. Вхідний сигнал з виведення 79 мікрофонного підсилювача через висновок 58 і резистор підлаштування R118 (ним регулюють чутливість системи VOX) надходить на вхід підсилювача ЗЧ, виконаного на транзисторі VT23. На діодах VD36, VD37 зібрано випрямляч сигналу, на транзисторах VT22, VT21 – електронний ключ. У колекторний ланцюг VT21 включено командне реле К15. Сигнал анти-VOX з виходу підсилювача ЗЧ (висновок 58) через конденсатор С240 (див. рис. 1) подається на вхід (висновок 60) підсилювача ЗЧ, виконаного на транзисторі VT24. Випрямлений діодами VD38, VD39 напруга через дільник R120R119 надходить на базу транзистора VT22. У режимі прийому нижній (за схемою) виведення конденсатора С177 з'єднаний контактами реле К15.1 із загальним дротом пристрою. При переведенні трансівера в режим передачі цей конденсатор відключається, що сприяє виключенню брязкоту контактів реле К15 за наявності близьких за величиною управляючих сигналів на входах обох систем (VOX і VOX).

На рис. 13 зображені принципові схеми системи АРУ, S-метра та вимірювача потужності (ІМ).

Сигнал з виходу підсилювача ЗЧ (виведення 58) через вимикач АРУ SA13 (див. рис. 1) подається на вхід (висновок 68) випрямляча АРУ, зібраного на діодах VD41, VD42 за схемою подвоєння напруги. Час затримки спрацьовування АРУ визначається ємністю конденсатора С135 та опором резистора R134. Випрямлену напругу через резистор R132 надходить на вхід підсилювача постійного струму на транзисторі VT26. У його емітерний ланцюг включений мікроамперметр РА1, резистор-шунт R135, блокувальний конденсатор С183 і діод VD40, що розширює межі вимірювання за рахунок нелінійної ділянки в кінці шкали (це необхідно для контролю сигналів великого рівня). На транзисторі VT25 зібрано вимірювач вихідної потужності трансівера. До його бази підводиться сигнал, що знімається з виведення 44 КСВ-метра (див. рис. 2). При встановленні перемикача SA2 у верхнє (за схемою) положення прилад РА1 показує величину напруги зворотної хвилі. Резистори R136-R138 використовуються в системі розладу.

Схема опорного кварцового гетеродина показано на рис. 7. Зібраний він на транзисторі VT30 за схемою ємнісної триточки. У його базовий ланцюг контактами реле К7.1 включається один із кварцових резонаторів ZQ10, ZQ11. У результаті діапазонах 14 і 21 МГц генератор виробляє синусоїдальні коливання частотою 10,703, а інших - 10,7 МГц. У колекторний ланцюг транзистора включений контур L18C207. Вихідний сигнал з котушки зв'язку L19 через висновок 88 надходить на вхід (висновок 24) балансного змішувача VD26-VD30 (рис. 5).

На рис. 14 зображено принципову схему телеграфного кварцового гетеродина, зібраного на польовому транзисторі VT28. Резонатор ZQ9 на частоту 10,701 МГц включений між затвором і загальним проводом послідовно з підстроювальним конденсатором С196. Останній призначений для встановлення частоти телеграфного гетеродина на середину смуги пропускання кварцового фільтра основної селекції. Конденсатор С201 підбирають глибину зв'язку генератора з наступним каскадом, необхідну для отримання необхідної потужності передавача в телеграфному режимі.

На транзисторі VT29 виконано електронний ключ. Конденсатори С199 та С200 згладжують фронти та спади телеграфних посилок. База транзистора (виведення 85) з'єднана з виходом (виведення 74) електронного ключа (рис. 15). Висновок 84 (рис. 14) використовується для включення генератора в режимі налаштування, а також для маніпуляції генератором під час роботи ручним ключем SA5 (див. рис. 1).

Електронний телеграфний ключ (рис. 15) виконаний за класичною схемою, що стала вже на мікросхемах КМОП DD1-DD3 і транзисторі VT27. На мікросхемі DD1 зібраний керований генератор імпульсів з регульованою частотою слідування (R140 - регулятор швидкості передачі), на тригерах DD2.1 і DD2.2 - формувачі відповідно до точок і тире, на елементі DD3.1 - пристрій складання, на DD3.2- DD3.4 .7 - генератор сигналу ЗЧ, на VTXNUMX - емітерний повторювач.

(Натисніть для збільшення)

Працює ключ у такий спосіб. При нейтральному положенні маніпулятора SA3 на нижній (за схемою) вхід елемента DD1.2 (висновок 6) і верхній DD1.3 (висновок 8) через резистор R141 подано напругу з логічним рівнем 1, тому генератор загальмований (на вході С тригера DD2.1. - Рівень логічного 0). Через наявність на вході R тригера DD2.2 рівня логічної напруга 1 на його інверсному виході (висновок 12) має такий же рівень. При переведенні маніпулятора в ліве (за схемою) положення ("Точки") вказані вище входи елементів DD1.2, DD1.3 з'єднуються із загальним проводом (це еквівалентно подачі логічного 0), генератор збуджується, і його імпульси надходять на вхід С тригера DD2.1 .3.1. Сформовані останнім "точки" через елемент DD27 надходять на базу транзистора VT29, а з його емітера - на базу ключового транзистора телеграфного VT14 гетеродина (рис. 8). Одночасно "точки" надходять на вхід (висновок 3.3) елемента DD2.2, дозволяючи цим роботу генератора ЗЧ. Тригер DD1 в цей час утримується у вихідному стані логічного рівня 147, поданим на його вхід R через резистор R3.1. Елемент DDXNUMX забезпечує передачу точки нормальної тривалості навіть при короткочасному з'єднанні відповідних контактів маніпулятора.

При перекладі маніпулятора у праве (за схемою) положення ("Тіре") генератор імпульсів і тригер DD2.1 працюють так само, як і при формуванні "крапок". Однак на вході R тригера DD2.2 в цьому випадку встановлюється рівень логічного 0 і він змінює свій стан під дією імпульсів тригера DD2.1. Імпульси з виходів обох тригерів підсумовуються елементом DD3.1, формуючи "тире". Як і в попередньому випадку, DD3.1 забезпечує передачу тире навіть при короткочасному замиканні контактів маніпулятора. Ключ формує стандартні посилки коду Морзе всіх швидкостях передачі.

Принципова схема цифрової електронної шкали зображена на рис. 16. По суті, це дещо доопрацьований варіант пристрою, описаного В. Криницьким у [1]. Модернізація переважно торкнулася вхідної частини: змінено номінали деяких резисторів, виключено діоди захисту, мікросхему К155ЛА3 замінено на К131ЛА3 (DD4). Ці заходи сприяли формуванню більш " чітких " імпульсів (меандра) на вході мікросхеми DD5, у результаті верхня межа діапазону робочих частот піднявся до 33 МГц.

(Натисніть для збільшення)

У кварцовому генераторі (DD6.3) застосований резонатор на 100 кГц, що скоротило число мікросхем у дільнику, а й призвело до зменшення побічних випромінювань під час роботи цифрової шкали, отже, і зменшення загального рівня шуму трансивера. У лічильники записані числа 107000 за наявності на виведенні рівня 101 логічного 0 і 893000 при зміні його рівнем логічної 1, що необхідно для правильного відліку частоти при ПЧ 10,7 МГц.

У перетворювачі напруги (VT41, VT42) та стабілізаторі (VT40) застосовані більш потужні транзистори КТ630Б та КТ608А. Крім того, в перший з цих пристроїв введено джерело напруги негативної полярності -10, що складається з обмотки V трансформатора Т8, випрямного мосту VD64-VD67 і параметричного стабілізатора напруги R194VD63. Ця напруга використовується для закриття неробочих каскадів трансівера (висновок 105).

Блок живлення трансівера (рис. 17) включає трансформатор Т7, два випрямлячі (VD47-VD50 і VD51-VD54) і два стабілізатори напруги (DA1, VT31-VT33 і VT34, VT35). Блок видає чотири напруги: нестабілізовані +40 і +20 для харчування відповідно підсилювача потужності передавача і обмоток реле, стабілізоване +9 для живлення цифрової шкали і телеграфного ключа і стабілізоване +12 для харчування всіх інших каскадів. Через діод VD55 (висновок 96) подається напруга 20...30 від зовнішнього джерела постійного струму.

(Натисніть для збільшення)

У трансівері застосовані поширені деталі: постійні резистори МЛТ, змінні СП3-9а і СПО-0,5, конденсатори КТ, КМ, К50-6. Здвоєний блок КПЕ С158С159 – від транзисторного радіоприймача "Альпініст", конденсатор С63 – КПВ-125 або КПВ-140. Перемикачі SA1 – галетний 11П7Н-ПМ, SA2 – мікроперемикач МП9 (МП10, МП11), SA4 – мікротумблер МТ1, SB1-SB9 – П2К.

Реле К1-К4, К6, К8, К10 - РЕМ60 (паспорт РС4,569.436 або РС4.569.435-00), К5, К13, К14 - РЕМ49 (РС4.569.423 або РС5.569.421-00), К7 К9, К11 - РЕМ12 (РС16 або РС15), К4.591.001 - РЕМ4.591.007 (РФ15, РФ22, РФ4.500.131-4.521.225, РФ4.523.023-00, РФ4.523.023-07, РФ4.523.023-09, РФ17). 54А (ХП4.500.011-01).

Замість КП350Б можна застосувати транзистори серії КП306 замість КТ316Б - КТ339А або аналогічні з мінімальною прохідною ємністю. Транзистори КТ660Б заміняються на КТ603Б, КТ608Б. У підсилювачі потужності замість КТ603Б можливе використання КТ608Б, КТ660Б. Транзистори КТ201А замінені на прилади серії КТ208, КТ306А, КТ306Б - КТ342 (з будь-яким буквеним індексом), КТ312Б - на транзистори серій КТ306, КТ342, а П216 - на П217. Замість Д223 можна застосувати діоди серій КД503 КД522.

Мікросхеми серії К176 замінені аналогами із серії К561, замість К131ЛА3 у цифровій шкалі можна використовувати мікросхему К155ЛА3, але її доведеться підібрати за максимальною робочою частотою (шкала повинна надійно працювати в діапазоні 21 МГц).

У трансівері застосовано мініатюрні лампи розжарювання з номінальною напругою 10 В. Головка гучномовця ВА1 - 2ГД-36 (8 Ом).

Намотувальні дані котушок та трансформаторів трансівера наведені в табл. 2.

(Натисніть для збільшення)

Креслення, що пояснюють конструкцію котушок L8, L16 (їх намотують на керамічних каркасах) та РЧ трансформатора Т6, - наведено відповідно на рис. 18, 19 і 20. Підстроювальники котушок L2-L7, L11-L14, L18, L19 - феритові різьбові ГОСТ 19725-74. Магнітопровід РЧ трансформатора Т6 складається з двох однакових частин 2 (рис. 20), кожна з яких утворена десятьма кільцями феритовими типорозміру К10x6x5, скріпленими смужкою кабельного паперу, змащеною клеєм "Марс". Зверху (по рис. 20) на паперові трубки з тим же клеєм надягають обойму 1, знизу - обойму 3, після чого проводом МГТФ 0,35 мм 2 намотують обмотки. Потім до нижньої обойми приклеюють колодку 4, попередньо пропустивши через просвердлені в ній отвори виводи обмоток, а до неї пластину 5 (від обойми 3 вона відрізняється відсутністю отворів діаметром 10,5 мм і меншою товщиною - 1,5 мм). Деталі 1, 3-5 виготовляють із склотекстоліту. Дроселі L9, L10 (індуктивність - 30 мкГн+5%), L15 та L20-L22 (160 мкГн+5%) - уніфіковані ДМ-0,2. Мережевий трансформатор Т7 - ТС-40-2 (аф0.470.025ТУ) з первинною обмоткою на 220 В та двома вторинними обмотками на 18 В.

Приступаючи до налагодження трансівера, ретельно повіряють всі вузли та з'єднання між ними на відсутність коротких замикань. Налаштування починають у режимі прийому з перевірки працездатності блоку живлення та встановлення необхідної вихідної напруги на холостому ходу (всі вузли відключені). Після цього відновлюють усі сполуки та переходять до налаштування гетеродинів.

Налаштування опорного кварцового гетеродина (рис. 7) зводиться до підбору індуктивності котушки L18 до отримання стійкої генерації та максимальної амплітуди коливань на виході по черзі з обома резонаторами ZQ10 та ZQ11. Для контролю використовують високоомний високочастотний вольтметр або, краще, широкосмуговий осцилограф, а також частотомір.

Працездатність кварцового телеграфного гетеродина перевіряють у режимі CW (у цьому випадку на висновок 82 (див. рис. 14) подано напругу живлення). При з'єднанні виводу 84 із загальним дротом генератор повинен збудитися. Контролюючи вихідну напругу тими ж приладами, що і в попередньому випадку, генератор налаштовують конденсатором С196 на центральну частоту смуги пропускання кварцового фільтра основної селекції (див. рис. 6). Підстроювальним конденсатором С201 регулюють вихідну потужність в режимі CW після завершення повного налаштування трансівера.

Налаштування генератора плавного діапазону (див. рис. 11) починають із укладання діапазону 21 МГц (табл. 1) зміною ємності підстроювального конденсатора С12, а при необхідності і підбором конденсатора С5. Аналогічно, але підбором ємності конденсаторів С1 і С8, С2 і С9 і т. д. укладають у необхідні межі та інші діапазони. Для підвищення температурної стабільності частоти рекомендується кожен із конденсаторів С1-С7, а також С5, С15, С17, С20, С21, С23 скласти з двох конденсаторів приблизно однакової ємності, але з різним (негативним та позитивним) ТКЕ.

Далі налагоджують каскад на транзисторі VT2. Тимчасово замінивши резистор R11 змінним з номіналом 1 кОм (з'єднувальні дроти мають бути мінімально можливої ​​довжини), підбирають його опір до отримання максимальної напруги сигналу на стоку транзистора. Після цього вимірюють опір введеної частини змінного резистора і замінюють його на постійний з близьким номіналом.

Налаштування фільтрів нижніх частот (ФНЧ) L2-L4C30-C36 і L5-L7C37-C43 зводиться до підбору (обертанням підстроєчників) індуктивності котушок, що входять до них, до отримання рівномірної АЧХ в першому випадку в смузі частот 7...10,5, а в другому - 11,3...18,8 МГц. Частота зрізу першого ФНЧ має дорівнювати 11, другого - 19,3 МГц. Для контролю використовують вимірювач АЧХ або осцилограф із каліброваною тривалістю розгортки.

Налагодження підсилювача-подвійника на транзисторах VT3, VT4 починають у режимі подвоєння в діапазоні 21 МГц. Підбираючи резистор R18, домагаються максимальної амплітуди сигналу на конденсаторі С48 (висновок 6) при мінімальних спотвореннях його форми (вона має бути близька до синусоїдальної). Потім генератор перемикають на діапазон 1,8 МГц (або 18 МГц), в якому каскад працює в режимі посилення, і підбором резистора R19 досягають такого ж результату.

Налагодження каскаду на транзисторі VT5 зводиться до підбору резистора R26 до максимальної амплітуди коливань на конденсаторі С54 (висновок 4).

При великій нерівномірності амплітуди вихідного сигналу від діапазону до діапазону необхідно замінити резисторами R14-R17 опором 1 кОм, а при недостатній амплітуді виключити їх зовсім. У результаті АЧХ генератора з'являться нерівномірності як горбів і провалів. Обертанням підстроєчників котушок обох ФНЧ потрібно домогтися зміщення горбів в ті ділянки діапазонів, де до цього спостерігалися сигнали з малою амплітудою, а провали - в ділянки, де раніше були сигнали з максимальною амплітудою. Висоту горбів та глибину провалів регулюють підбором зазначених резисторів.

Якщо форма вихідного сигналу сильно спотворена (нагадує меандр) або його напруга перевищує 4 (ефективне значення), необхідно збільшити опір резистора R4.

При налагодженні системи розладу двигун змінного резистора R203 (див. рис. 1) встановлюють в середнє положення, а підстроювальним резистором R137 (див. рис. 13) домагаються збігу частот при включеному і вимкненому розладі.

Перевірка працездатності підсилювача ЗЧ (див. рис. 8) зводиться до вимірювання в режимі напруги на виведенні 12 мікросхеми DA1. Воно має дорівнювати приблизно половині напруги живлення. Переконавшись у цьому, до виходу (висновок 38) підключають осцилограф, а на вхід (висновок 32) подають від генератора сигналів звукової частоти напруга 20 мВ частотою 1 кГц. Встановивши двигун змінного резистора R74 у верхнє (за схемою) положення, підбором резистора R68 домагаються максимальної амплітуди сигналу на виході за відсутності помітних спотворень. Змінюючи частоту генератора, переконуються у відсутності помітних спотворень вихідного сигналу в усьому звуковому діапазоні. Коефіцієнт посилення підсилювача ЗЧ в режимі прийому регулюють підбором резистора R78, в режимі передачі - резистора R77. При необхідності АЧХ підсилювача в області найвищих частот можна коригувати підбором конденсаторів С138, С140.

Реверсивний (двонаправлений) підсилювач ПЧ (див. рис. 5) налаштовують як прийому. Включивши кварцовий фільтр режим "УП" (вузька смуга) і встановивши двигун змінного резистора R131 "УВЧ" (див. рис. 13) в положення, що відповідає максимальному посиленню, на вхід підсилювача ПЧ (лівий - за схемою - виведення конденсатора С 101) від генератора стандартних сигналів (ГСС) через конденсатор ємністю 5...10 пф подають немодульовану напругу РЧ 10 мВ частотою 10,7 МГц. Змінюючи ємність підстроювального конденсатора С102 і по черзі обертаючи подстроечники котушок L11 і L13, домагаються максимальної амплітуди сигналу на виході підсилювача ЗЧ (принаймні наближення до максимуму показань вхідну напругу слід плавно зменшувати). Після цього підстроювальним конденсатором С205 (С202) в опорному гетеродині кварцовому (див. рис. 17) встановлюють частоту тону сигналу ЗЧ рівної приблизно 1 кГц. Остаточно встановлюють частоту цього гетеродина і налаштовують кварцовий фільтр після повного налаштування трансівера.

Далі ГСС підключають до рухомого контакту секції SA1.3 перемикача діапазонів (рис. 4). Частоту сигналу встановлюють залежно від увімкненого діапазону частот трансівера. Зміною ємності конденсатора С63 досягають максимуму сигналу на виході. У діапазоні 1,9 МГц може знадобитися підбір конденсатора С61. Потім сигнали тих же частот подають на антенне XW1 і за допомогою конденсаторів С158С159 П-контуру також домагаються максимального сигналу на виході.

Після цього приступають до налаштування кварцового фільтра. Подавши на гніздо XW1 сигнал ГСС напругою 0,5 мВ і частотою, що відповідає обраному діапазону, плавно перебудовують трансівер, знімаючи показання S-метра і відповідні показання цифрової шкали, і записують їх в таблицю. Потім будують АЧХ фільтра: горизонтальної осі відкладають значення частоти з кроком 200 Гц, а вертикальної - показання S-метра у відносних одиницях. За наявності в АЧХ провалів і горбів, а також при малій (менше 2 кГц) ширині смуги пропускання або незадовільному значенні коефіцієнта прямокутності (гірше 1,4 за рівнями -80/-3 дБ) фільтр необхідно налаштувати почерговим підбором конденсаторів, що входять до нього (рис. 6, а), знімаючи кожен раз АЧХ описаним способом. Якщо отримати прийнятну АЧХ не вдається, слід замінити кварцові резонатори. У режимі тонкої лінії фільтр налаштовують підбором конденсаторів С88 і С91, домагаючись звуження лінії пропускання. Ширину смуги 0,8 кГц для цього фільтра (див. рис. 6,а) можна вважати оптимальною. Налаштування кварцового фільтра спрощується під час використання вимірювача АЧХ.

Після налаштування кварцового фільтра остаточно коригують частоту опорного кварцового гетеродина підстроювальним конденсатором С202 в діапазонах 14 і 21 МГц і конденсатором С205 у всіх інших. У першому випадку частоту генерації встановлюють поза смугою прозорості фільтра за верхнім схилом АЧХ, у другому перед нижнім.

Налагодження системи АРУ (див. рис. 13) полягає у підборі конденсатора 184, від ємності якого залежить час її спрацьовування. Роблять це в режимі прийому SSB за найкращою відповідністю коливань стрілки приладу РА1 змін сигналу та достатнього часу утримання її на максимумах показань. У цьому досягається необхідна плавність зміни коефіцієнта посилення підсилювача ПЧ. Під час "зашкалювання" стрілки на піках сигналу необхідно зменшити опір резистора R135.

Цифрова шкала (див. рис. 16), як правило, налагодження не вимагає і починає працювати відразу після подачі живлення. Запис необхідних чисел у лічильники візуально перевіряють за індикаторами HG1-HG6, відключивши коаксіальний кабель від входу пристрою і перемикаючи діапазони перемикачем SA1. У діапазонах 1,8; 3,5; 7, 10, 1 4 і 21 МГц на табло має висвічуватися число 893 000, у решті - 107 000. За інших показань шкали слід перевірити справність діодів блоку комутації (див. рис. 12).

Після підключення коаксіального кабелю цифрова шкала повинна відображати дійсне значення частоти прийому у вибраному діапазоні частот. Якщо при переведенні трансівера в режим передачі в діапазоні 21 МГц спостерігається невідповідність частоти, що індикується, дійсному її значенню (як правило, індикуване значення менше), необхідно спочатку підібрати резистори R179, R181, тимчасово замінивши їх змінними, а потім (якщо підбір резисторів не допоможе) ємність конденсатора С49 (див. рис. 11) до отримання стійких показань шкали. На завершення необхідно перевірити наявність напруги -10 на виведенні 105.

Наступний етап - налагодження трансівера в режимі передачі (у автора він почав працювати на передачу відразу після описаного налаштування в режимі прийому). Еквівалентом антени, включеним між гніздом XW1 і загальним проводом трансівера, може служити безіндукційний резистор опором 75 Ом (якщо буде використовуватися фідер з таким же хвильовим опором) або 50 Ом (при 50-омному фідері) з потужністю розсіювання не менше. Можна використовувати лампу розжарювання на 10 В потужністю 28 Вт.

Налагодження ведуть у режимі "Налаштування". Натиснувши на кнопку SB7, контролюють наявність РЧ сигналу ВЧ вольтметром, осцилографом або світлом лампи розжарювання у всіх положеннях перемикача діапазонів SA1. Налагодження підсилювача потужності (див. рис. 3) зводиться до підбору резистора R100 та положення двигуна підстроювального резистора R96 до отримання максимального сигналу синусоїдальної форми на еквіваленті антени.

Потім, натиснувши кнопку SB4 (див. рис. 1), переводять трансівер у телеграфний режим і перевіряють роботу телеграфного ключа (див. рис. 15) і телеграфного гетеродина (див. рис. 14). При натиснутій тангент SA6 (див. рис. 1) переводять маніпулятор SA3 (див. рис. 15) в крайнє ліве (за схемою) положення. Ключ повинен видавати "точки" зі швидкістю, яка залежить від положення двигуна змінного резистора R140. При перекладі маніпулятора праворуч він повинен формувати "тире". Зміною опору підстроювального резистора R144 домагаються найкращого тону самопрослуховування, а змінним резистором R204 (див.рис.1) прийнятного рівня звучання телеграфного сигналу з головки гучномовця ВА1. Крутість спадів телеграфних посилок регулюють підбором конденсатора С199, контролюючи сигнал осцилографом на еквіваленті антени.

Далі перевіряють роботу трансівера в режимі передачі SSB (кнопки SB4-SB8 у положенні, показаному на схемі). Змішувач VD26-VD30 (див. рис. 5) балансують підстроювальними елементами R63 і С121 при натиснутій тангент SA6 (див. рис. 1 ) і відключеному мікрофоні. Потім, підключивши мікрофон, вимовляють довгий "а...а...а" і, контролюючи сигнал на еквіваленті антени, переконуються в наявності на ньому односмугового сигналу (SSB). Його амплітуду регулюють підстроювальним резистором R148 (див. рис. 10).

Після цього перевіряють роботу трансівера в режимі голосового керування (VOX). Натиснувши кнопку SB5 при відпущеній тангенті, вимовляють перед мікрофоном довге "а...а...а" і, переміщуючи двигун підстроювального резистора R 118 (див. рис. 9), домагаються стійкого переходу трансівера в режим передачі SSB. Необхідний час утримання в режимі ТХ (близько 0,2 с) встановлюють підбором резистора R 112 і С170 конденсатора. Потім налаштовують трансівер на гучномовну станцію (при підключеній головці ВА1) і підстроювальним резистором R126 домагаються того, щоб система VOX не спрацьовувала від цього сигналу.

КСВ-метр налагоджують у режимі налаштування (натиснута кнопка SB7 "Настр.") при підключеному еквіваленті антени. Переключивши трансівер на діапазон 14 МГц, підлаштовують конденсатори С63 (див. рис. 4) та С158, С159 (див. рис. 3) до отримання максимуму сигналу на виході, потім підстроювальним резистором R86 (див. рис. 2) встановлюють стрілку приладу РА1 (див. рис. 1) на останню позначку шкали. Якщо цього не вдається, підбирають резистор R127 (див. рис. 13). Після цього КСВ-метр переводять в режим вимірювання відбитої хвилі (натискають мікроперемикач SA2) і за допомогою конденсатора С145 (див. рис. 2) домагаються нульових показань приладу. Ймовірно, що з отримання зазначених результатів доведеться поміняти місцями висновки обмотки РЧ трансформатора Т5.

Далі міняють місцями висновки 40 і 41 і аналогічним чином домагаються нульових показань приладу РА1 за допомогою конденсатора підлаштування С142, після чого висновки повертають у вихідне положення.

КСВ фідера реальної антени вимірюють в такий спосіб. Встановивши перемикач SA2 в положення, відповідне вимірювання прямої хвилі, включають трансівер в режим налаштування (натискають кнопку SB7) і за допомогою змінного резистора R201 "DSB" (див. рис. 1) встановлюють стрілку РА1 на останню позначку шкали (це показання 100 приймають %). Потім переводять SA2 в положення виміру відбитої хвилі і знімають показання приладу А (також у відносних одиницях). КСВ визначають за формулою КСВ = (100 + А) / (100 - А). Докладніше про налаштування подібного КСВ-метра можна прочитати у [2].

При налагодженні блоку захисту підсилювача потужності змінюють опір еквівалента антени таким чином, щоб КСВ став рівним 3. Підстроювальним резистором R86 (див. рис. 2) домагаються закривання підсилювача. Якщо це не вдається, підбирають резистори R88, R90 і стабілітрон VD33 (рис. 3) з іншою напругою стабілізації. Працездатність вузла захисту перевіряють шляхом короткочасного відключення антени при трансівері, що працює на передачу - підсилювач потужності повинен закриватися.

Для роботи в ефірі описуваний трансівер можна налаштовувати у будь-якому режимі (RX або ТХ). Якщо в режимі прийому він налаштований за максимумом показань S-метра на працюючу радіостанцію, то налаштовувати його в режимі налаштування передавача (при натиснутій кнопці SB7) не потрібно. І навпаки, якщо апарат налаштований у цьому режимі, він також виявляється налаштованим на прийом.

література

1. Криницький В. Цифрова шкала – частотомір. У сб. Найкращі конструкції 31 та 32-ї виставок творчості радіоаматорів. - М.: ДТСААФ, 1989.
2. Лаповок Я. С. Я будую радіостанцію KB. - М: Патріот, 1992.

Автор: В.Рубцов (UN7BV), м.Астана, Казахстан

Дивіться інші статті розділу Цивільний радіозв'язок.

Читайте та пишіть корисні коментарі до цієї статті.

<< Назад

<< Назад

Останні новини науки та техніки, новинки електроніки:

Шум транспорту затримує зростання пташенят 06.05.2024

Звуки, що оточують нас у сучасних містах, стають дедалі пронизливішими. Однак мало хто замислюється про те, як цей шум впливає на тваринний світ, особливо на таких ніжних створінь, як пташенята, які ще не вилупилися з яєць. Недавні дослідження проливають світло на цю проблему, вказуючи на серйозні наслідки для їхнього розвитку та виживання. Вчені виявили, що вплив транспортного шуму на пташенят зебрового діамантника може призвести до серйозних порушень у розвитку. Експерименти показали, що шумова забрудненість може суттєво затримувати їх вилуплення, а ті пташенята, які все ж таки з'являються на світ, стикаються з низкою здоровотворних проблем. Дослідники також виявили, що негативні наслідки шумового забруднення сягають і дорослого віку птахів. Зменшення шансів на розмноження та зниження плодючості говорять про довгострокові наслідки, які транспортний шум чинить на тваринний світ. Результати дослідження наголошують на необхідності ...>>

Бездротова колонка Samsung Music Frame HW-LS60D 06.05.2024

У світі сучасної технології звуку виробники прагнуть не тільки бездоганної якості звучання, але й поєднання функціональності з естетикою. Одним із останніх інноваційних кроків у цьому напрямку є нова бездротова акустична система Samsung Music Frame HW-LS60D, представлена ​​на заході 2024 World of Samsung. Samsung HW-LS60D – це не просто акустична система, це мистецтво звуку у стилі рамки. Поєднання 6-динамічної системи з підтримкою Dolby Atmos та стильного дизайну у формі фоторамки робить цей продукт ідеальним доповненням до будь-якого інтер'єру. Нова колонка Samsung Music Frame оснащена сучасними технологіями, включаючи функцію адаптивного звуку, яка забезпечує чіткий діалог на будь-якому рівні гучності, а також автоматичну оптимізацію приміщення для насиченого звукового відтворення. За допомогою з'єднань Spotify, Tidal Hi-Fi і Bluetooth 5.2, а також інтеграцією з розумними помічниками, ця колонка готова задовольнити ...>>

Новий спосіб управління та маніпулювання оптичними сигналами 05.05.2024

Сучасний світ науки та технологій стрімко розвивається, і з кожним днем ​​з'являються нові методи та технології, які відкривають перед нами нові перспективи у різних галузях. Однією з таких інновацій є розробка німецькими вченими нового способу керування оптичними сигналами, що може призвести до значного прогресу фотоніки. Нещодавні дослідження дозволили німецьким ученим створити регульовану хвильову пластину всередині хвилеводу із плавленого кремнезему. Цей метод, заснований на використанні рідкокристалічного шару, дозволяє ефективно змінювати поляризацію світла через хвилевід. Цей технологічний прорив відкриває нові перспективи розробки компактних і ефективних фотонних пристроїв, здатних обробляти великі обсяги даних. Електрооптичний контроль поляризації, що надається новим методом, може стати основою створення нового класу інтегрованих фотонних пристроїв. Це відкриває широкі можливості для застосування. ...>>

Випадкова новина з Архіву Світлодіоди, що випромінюють заплутане світло 29.03.2014 Вчені з Університету Торонто розробили схему роботи світлодіодів, здатних випромінювати заплутані фотони за рахунок додаткового надпровідного шару. Прості світлодіоди випромінюють фотони, ніяк один з одним не скореловані. Для отримання заплутаного світла фізики доповнили звичайні світлодіоди шаром надпровідної речовини. У цьому вся речовині є звані куперовские пари, тобто. пов'язані пари електронів. Використання таких електронів при випромінюванні світла призводить до заплутаних пар фотонів. Для довідки: "заплутаними" називають частинки, квантові властивості яких суворим чином скореловані один з одним. Наприклад, шляхом вимірювання поляризації одного члена пари заплутаних фотонів можна отримати інформацію і про інше, незалежно від того, де він в цей момент знаходиться. Досі отримати заплутані фотони вдавалося лише маніпулюючи окремими охолодженими атомами, NV-вакансіями в алмазах (тобто парами електронів окремого азоту, що знаходяться в кристалі вуглецю), а також квантовими точками. Надійні та прості джерела заплутаних фотонів мають дуже серйозне значення для квантової криптографії. Такі фотони застосовуються у ній передачі ключа між співрозмовниками. Нещодавно вчені навчилися застосовувати квантово заплутане світло ще й у мікроскопії. Було виявлено, що контрастність мікрофотографій, зроблених у заплутаному світлі, майже на третину перевищує типову квантову межу чіткості для звичайних фотонів.

Інші цікаві новини:

▪ Прополіс знижує тиск

▪ З'єднання чіпів під немислимими кутами

▪ Безшумний дрон на іонному двигуні

▪ Молочні ферми неоліту

▪ Гігієна від A до Z

Стрічка новин науки та техніки, новинок електроніки

Цікаві матеріали Безкоштовної технічної бібліотеки:

▪ розділ сайту Індикатори, датчики, детектори. Добірка статей

▪ стаття Живий труп. Крилатий вислів

▪ стаття Навіщо людям знадобилися школи? Детальна відповідь

▪ стаття Оператор гофролінії. Типова інструкція з охорони праці

▪ стаття Тригер на оптронах. Енциклопедія радіоелектроніки та електротехніки

▪ стаття Мікрофони електретні. Схеми включення. Енциклопедія радіоелектроніки та електротехніки

Залишіть свій коментар до цієї статті:

All languages ​​of this page

Arabic	Hebrew	Polish
Bengali	Hindi	Portuguese
Chinese	Italian	Spanish
English	Japanese	Turkish
French	Korean	Ukrainian
German	Malay	Vietnamese

Головна сторінка | Бібліотека | Статті | Карта сайту | Відгуки про сайт

www.diagram.com.ua
2000-2024