Феритові магнітні головки для звукозапису та особливості їх застосування. Енциклопедія радіоелектроніки та електротехніки

Енциклопедія радіоелектроніки та електротехніки / Аудіотехніка

 Коментарі до статті

У першій частині статті розглянуто конструкції феритових магнітних головок, що випускаються в СНД серійно: зазначені параметри, відзначені особливості застосування. У наступних частинах описано технологію виготовлення головок, наведено додаткові методики вимірювання параметрів головок та рекомендації щодо регулювання магнітофонів з такими головками. Ці відомості будуть корисні радіоаматорам та фахівцям, які займаються ремонтом та конструюванням апаратури магнітного запису звуку.

Епоха домінування касетних магнітофонів, ймовірно, добігає кінця. Однак з огляду на економічні міркування та наявність у населення величезної кількості фонограм на компакт-касетах, можна припустити, що в нашій країні вона триватиме і принаймні ще 15-20 років касетні магнітофони будуть служити своїм власникам.

На сторінках " Радіо " вже з'являлися публікації, присвячені магнітним голівкам (МГ) для звукозапису [1, 2]. І все ж таки інформації, зокрема про феритові МГ, на жаль, явно недостатньо. За останні десять років можна згадати лише кілька матеріалів про феритові голівки, що з'явилися в [3,4,5]. Більше того, в деяких матеріалах [1,2] були допущені неточності, що призводять до серйозних проблем під час їх використання.

Автор спробував дати більш повну інформацію про феритові МГ, що випускаються в даний час, і розповісти про особливості їх застосування в касетних магнітофонах.

Як під загальною назвою "металеві" МГ маються на увазі головки з різних матеріалів (пермалою, сендаст, аморфні сплави), так і під назвою "феритові" (або "склоферитові") МГ маються на увазі головки з різних матеріалів з різною технологією виготовлення, що істотно впливає на їх параметри та експлуатаційні властивості. Для вітчизняних МГ інформація про матеріали та технологію виготовлення укладена у двозначному числі - номері модифікації - після точки в умовному позначенні МГ. Певним технологіям та матеріалам відповідають конкретні області номерів модифікацій; це було стандартизовано ще в 70-х роках і, за рідкісним винятком, діє зараз (табл. 1), Зарубіжні фірми маркують головки за різними (найчастіше закритими) внутрішньофірмовими стандартами, тому необхідну інформацію з позначення зарубіжної МР витягти практично не можна.

Найбільш очевидна перевага феритових МГ - їх довговічність - визначається матеріалом робочої поверхні. Розрізняють ферити полікристалічної та монокристалічної структури. Полікристалічні ферити, що застосовуються для виготовлення МГ, отримують або за технологією гарячого пресування - гарячепресовані ферити (ДПФ), або за технологією ізостатичного пресування (ІПФ) або Oxostat. При ізостатичному пресуванні стиснення прес-порошку відбувається рівномірно з усіх боків, при гарячому пресуванні - тільки в одному напрямку. В результаті пористість ДПФ марки 10000 МТ-1 не перевищує 0,5%, а фериту марки 10000 МТ-2 (ІПФ) - не більше 0,1%, Широко застосовуваний для виготовлення стираючих головок пресований (на стадії формування) ферит М1500НМЗ 1]) має пористість до 5% і більше. Пористість матеріалу визначає як знос самої МГ. але, що важливіше, і зношування робочого шару магнітної стрічки (МЛ). Робоча поверхня стираючих головок (для таких магнітофонів, як "Ор-біта-205") зі звичайного фериту з пористістю до 20% являє собою, по суті, "терку", що нещадно обдирає робочий шар МЛ (згадайте гірки порошку на механізмі стрічки). Тільки МГ типу 6С24.710 застосований ІПФ, що забезпечує малий знос МЛ (в [1) неточно зазначено, що матеріал отриманий гарячим пресуванням).

Монокристалічні ферити (МКФ) отримують, використовуючи технологію вирощування штучних рубінів та сапфірів за методами Вернейля, Чохральського чи Бріджмана. Перші два методи продуктивніші, але кристали виходять менш якісні, тому частіше застосовують метод Бріджмана [6, 7]. Вирощування кристала (так званої "булі") вагою 8 кг разом із охолодженням займає близько 20 днів. Монокристал є анізотропним матеріалом і при виготовленні МГ вимагає орієнтації по кристалографічних осях.

Характер зносу робочої поверхні з ДПФ чи ІПФ та монокристалу дуже різний. На робочу поверхню головки впливають абразивність МЛ, адгезія (прилипання) до МЛ, тепловий та електростатичний вплив фрикційного походження (особливо в апаратах швидкісного перезапису), а також удари від мікровключень у робочому шарі МЛ (характерно для вітчизняних та зношених зарубіжних). Якщо пермалоєві головки, як найбільш м'які, відмовляють внаслідок зміни форми робочої поверхні ("пропилюються"), сендастооие - від втрати лінійності кромок, затягування зазору під дією адгезії (рис. 1), то головки з ДПФ (переважно) або з ІПФ (меншою мірою) зношуються за рахунок ерозії, фарбування зерен полікристалу. Розмір зерен у ДПФ - 15..,30 мкм, в ІПФ - 10...15 мкм. Ерозія походить від впливу електростатичних сил, температурних мікронапруг і ударів мікровключень по найслабших ділянках - меж зерен. На робочому зазорі утворюється "бритвина" шириною 10...30 мкм. Поодинокі викрашування швидко переходять у масові, і голівка відмовляє. При глибині зазору 60...80 мкм відновлення таких головок утруднено. Крім того, краї "ритвин" дряпають робочий шар стрічки, що призводить до збільшення рівня шумів.

На відміну від головок на основі ДПФ та ІПФ знос головок із МКФ носить переважно абразивний характер, ерозія (тобто вирив частинок матеріалу) практично не спостерігається. Спочатку відбувається знос більш м'якого скла, що заповнює зазор, лунка, що утворилася, оголює кромки зазору, потім - "завал" кромок, що призводять до поступового розширення ефективної ширини зазору. Важливо, що головка на основі МКФ зберігає дзеркальну поверхню магнітних стрічок навіть тоді, коли сама головка сильно зношена.

До речі, наслідки помірного зношування головок з МКФ легко усуваються без зняття з магнітофона шляхом прогону полірувальної стрічки (електрокорунд із зерном 10 мкм), нарізаної по ширині 3,81 або 6,3 мм. Така стрічка випускається багатьма заводами (у Петербурзі - ЛОМО, завод "Магнетон"). Час прогону – 1...2 хв. При поліруванні знімається шар завтовшки всього 2...4 мкм, що повністю відновлює параметри МГ (при поліруванні через кожні 30 с проводиться контроль АЧХ до її відновлення). Завдяки цьому МГ із МКФ можна виготовляти із глибиною зазору всього 40...60 мкм. Після прогону полірувальної стрічки є сенс кілька годин поганяти магнітофон на малоцінній стрічці з підвищеною абразивністю (Sound Breeze або ТАСМА МК 60-7) для фінішного доведення поверхні.

Добре відомо, що при роботі магнітофона по 2 години на день пермалоєві головки відмовляють через 1,5...2 роки, сендастові - через 2...2,5 роки, МГ з ДПФ або ІПФ - через 2... 4 роки. Для порівняння: МР із МКФ служать 6... 10 років, і до того ж легко відновлюються. В апаратах швидкісного перезапису термін служби зменшується пропорційно до збільшення швидкості та щоденного напрацювання, крім МР з ДПФ або ІПФ, які відмовляють швидше (особливо головки запису). Несподівана особливість: головки МКФ зі стрічкою МЕК II (СгОг) зазвичай працюють довше, ніж зі стрічкою МЕК I (y-Fе2О3). На рис. 2 показаний характер руйнування зазору зразка головки ЗД24.712 із ДПФ 10000 МТ-1 після 1000 год напрацювання, а на рис. 3 - зазор головки 6В24.710 з МКФ після 5000 год напрацювання. Поруч (знизу) видно з'їдений ерозією міжканальний екран із ГПФ.

Електромагнітні параметри головок наведено у табл. 2. За голівками ЗД24.012 (ПО ЕВТ, м. Пенза) та 6А24.510 та 6В24.510 (м. Єреван) дані паспортні дані, за іншими - реальні, виміряні на великій кількості головок. Наведено умови вимірювання відповідно до [8]. Коефіцієнт шунтування Кш характеризує втрати в магнітній головці та розраховується за формулою

де Е - електрорушійна сила (ЕРС) реальної головки, мВ; Енд - ЕРС голівки без втрат, мВ.

У загальному випадку

Енд = 2п · f · Ф0 · h · W · 103.

де f – частота вимірювання, Гц;

Ф0 - ефективне значення магнітного потоку короткого замикання на 1 м ширини доріжки [9], Вб/м;

h – ширина доріжки, м;

W – число витків.

Підставляючи значення, отримуємо для касетних магнітофонів при f=315 Гц Ф0 = 250 нВб/м, h = 0,6 мм, W = 1000 витків

Eнд = 2,97 · 10-4 В; а для котушкових магнітофонів при h = 0,94 мм

енд = 4,6 · 5-10-4B.

Амплітудно-частотна характеристика відтворення (АЧХВ) головки без втрат, Dpнд дБ, розраховується за формулою

Dpнд = 20lg(fізм Jf) + Nізм

де fізм – номінальна частота вимірювання АЧХВ, Гц (верхня частота);

f - опорна частота, що дорівнює 315 Гц;

Nізм - відносний рівень запису на номінальній частоті виміру [9]. дБ.

У табл. 2 не наведені дані по пральних головках (ГС). Це пов'язано з тим, що параметри ГС для котушкових магнітофонів наведені в [1], а вітчизняні ГС для касетних магнітофонів не цікаві, оскільки виготовляються з пресованого фериту і нещадно обдирають стрічку. Крім того, ці головки не працюють зі стрічкою МЕК IV ("Metal"). Якісне розмагнічування таких стрічок – тема окремої статті.

Є особливий клас стиральних головок, які застосовуються в дешевих зарубіжних апаратах, - головки на постійному магніті. Сердечник з висококоерцетивного фериту намагнічують за спеціальним законом, отримуючи знакозмінне магнітне поле, що спадає. Число полюсів від трьох до десяти і більше. Якість стирання невисока: підвищені шуми та нелінійні спотворення. У нас такі головки використовуються в магнітофонах "Електроніка-402С", "Електроніка 331С" та їх модифікаціях (виробництво у м. Зеленограді та м. Воронежі).

Що ж до головок для запису та відтворення, то завод "Магнетон" (м. С.-Петербург) випускав їх з магнітопроводом як з ДПФ або ІПФ, присвоюючи їм індекс "П", так і з МКФ з індексом "М". З середини 80-х за результатами випробувань головки випускаються лише з МКФ. ПО ЕВТ (м. Пенза) випускало головки з ДПФ 10000 МТ-1 (ферит виробництва заводу "Магнетон"). Єреванський завод випускає голівки із ДПФ власного виготовлення. Феритові головки, що надходять на наш ринок з-за кордону, практично всі, що навіть вважаються висококласними (Hitachi, Sony, JVC), виготовлені з ГПФ або, у кращому випадку, з ІПФ.

(Натисніть для збільшення)

Феритові головки (табл. 2) виготовляються за двома конструктивними схемами (рис. 4,5): з "П"-подібним і з лінійними замикачами. Перша конструкція має більший обсяг матеріалу, що перемагнічується, що призводить до підвищеної нелінійності відтворення сигналів з малим рівнем запису ("феритового звуку"), зате дозволяє розмістити обмотку з великим числом витків. Застосовується в головках для котушкових магнітофонів.

Друга конструкція (рис 5) забезпечує хорошу лінійність при відтворенні, але число витків при цьому обмежена розмірами вікна під обмотку і зовнішніми габаритами МГ.

У свій час вважалося, що при такій конструктивній схемі неможливе отримання прийнятної величини ЕРС МГ. Однак проведений автором детальний розрахунок магнітного ланцюга за уточненою методикою виявив область конструктивних параметрів, в якій МР за такою схемою є конкурентоспроможними. Це дозволило вперше створити феритові МГ для касетних магнітофонів, що відрізняються відсутністю "феритового звуку" при відтворенні.

Технологія виготовлення касетної двоканальної головки в загальному вигляді зводиться до наступного: - На напівблоки (рис. 6) напилюють так звані обмежувачі нормованої товщини в залежності від необхідної ширини зазору.

Далі напівблоки спаюють склом. У щілину, утворену обмежувачами, скло затікає капілярно. Потім зі спаяної заготовки вирізують блоки розмірами 1,55 мм (ширина двох каналів), на кожному блоці прорізають паз під міжканальний екран (мал. 7), міжканальний вклеюють екран і зішліфовують перемичку (рис. 8, 9).

Закінчивши склеювання елементів, що утворюють робочу поверхню, шліфують заготовку по радіусу (рис. 10), при цьому витримують глибину зазору 40...60 мкм. Після розбракування полюсні наконечники зі сформованим зазором готові до збирання.

Достоїнство такої трудомісткої технології полягає в тому, що паралельність та співвісність зазорів блоку стереоголовок забезпечується автоматично.

Більш простий спосіб - "поелементне" складання: головки каналів, екран та інші елементи виготовляють окремо, а потім "стіпкою" або склеюють, або спаюють склом. Але така простота, як кажуть, "виходить боком": дотриматися співвісності та паралельності зазорів практично неможливо. За цією технологією вироблялися головки в Пензенському ПЗ ЕВТ, зокрема ЗД24.012.

Основні сфери застосування головок з МКФ:

• апарати для швидкісного перезапису, що працюють на швидкостях вище за номінальну. Струми підмагнічування, залежно від швидкості, мають частоту від 200кГц до 2МГц;
• високоякісні побутові магнітофони, розраховані на тривалий термін служби та стабільно високу якість роботи;
• магнітофони середнього класу (1-2-ї груп складності), які за рахунок застосування таких головок не лише виграють у довговічності, але також покращують якість звучання [3].

Звичайно, можливі і крайнощі: встановлення головки ЗД24.751 в магнітофонну панель дуже низького класу (у магнітолі "Мелодія-106") замість МГ типу BRG ЗД24.М (Угорщина) абсолютно змінило звучання (як кажуть, "не впізнати!").

Необхідно також враховувати, що головки наведені в табл. 2 не пишуть на МЛ M3KIV ("Metal").

При підрахунку витрат можна прийняти, що одна головка з МКФ за довговічністю еквівалентна трьом із сендастів (термін обмежений повним зносом магнітофона). Якщо купувати на заводі, то вартість однієї головки типу ЗД24.750 коливається від 20 до 24 рублів залежно, де купувати - у відділі збуту заводу "Магнетон" або в магазині заводу. На ринку до цього додається "накрутка" дилерів.

При налаштуванні магнітофонів з феритовою головкою проявляються особливості, пов'язані з властивостями застосовуваного матеріалу: так струм підмагнічування в 2...2,5 рази менше, ніж у металевих головок, а висока добротність призводить до різкого впливу резонансних явищ на процес налаштування. Параметри феритів, застосовуваних виготовлення МГ, наведені в табл. 3. Для порівняння дано параметри деяких магнітних сплавів (за іншими матеріалами див. також [10, 11]).

Перед встановленням МГ бажано визначити її індуктивність Lмг, власну ємність Смг та добротність Qмг. Раніше завод-виробник у паспорті на МГ давав індивідуальні значення Lмг, ЕРС, а також струмів запису та підмагнічування. Тепер у паспорті наводяться лише невиправдано розширені межі їх значень, що за суттєвої вартості головок викликає лише подив. Якщо значення струмів можна посередньо взяти з табл. 2, то індуктивність потрібно визначити точніше. Можна рекомендувати таку методику виміру Lмг, Смг. Схема виміру наведена на рис. 11.

Індуктивність магнітної головки Lмг утворює коливальний контур із сумарною ємністю Смг+Спар+Сдоп, де Смг - власна ємність головки Спар - ємність монтажу; СДОП - додаткова ємність. Для вимірювання бажано мати 4 - 5 номіналів СДОП від 5 до 80 пф, відомих з точністю не гірше 5%, це безпосередньо впливає на точність вимірювання. Допуск на R1 і R2, вхідна ємність та вхідний опір мілівольтметра некритичні. Підключення до МГ найкраще робити за допомогою гнізд від відповідного малогабаритного роз'єму (наприклад, від РГ35-ЗМ тощо). Провід підключення до МГ та висновки R1, СДОП повинні мати мінімальну довжину для зменшення Спар.

Необхідна похибка встановлення частоти генератора становить 1...2%, вихідна напруга в діапазоні 20...200 кГц - не менше 3 В. Необхідна чутливість мілівольтметра - 3 мВ.

Підключаючи по черзі конденсатори СДОП різних номіналів, починаючи з малих значень, відраховують резонансну частоту контуру за мінімальним показанням мілівольтметра при зміні частоти генератора. Перетворюючи відому формулу, отримуємо

CΣ=(2,53/Lмг)x104/f2peз. де С - сумарна ємність, пФ;

Lмг - індуктивність, Гн (для феритових головок у даному діапазоні частот величина практично стала); fpeз – резонансна частота, кГц.

Звідси випливає, що між CΣ і 1/f2peз є лінійна залежність, якою можна визначити Смг. Робиться це так [12]:

• для кожного використаного номіналу З підраховується величина 104/f2peз (див. приклад табл. 4);
• будується графік (рис. 12), де по осі абсцис відкладаються значення СДОП, а по осі ординат - 104/f2peз.

За отриманими точками проводиться пряма до перетину з віссю абсцис. Точка перетину та дає значення (Смг+Спар). При довжині з'єднань між R1, СДОП та МГ менше 2 см ємність Спар може бути прийнята рівною 2пФ. У наведеному прикладі (Смг + Cпар) = 13 пФ. Звідси знаходимо

Lмг = 2,53 / (Смг + Спар) х 04 / f2peз. = 2,53/13x0,485 = 0,0944 Гн;

Смг = 13-2 = 11пФ.

Виміряні значення Смг для різних екземплярів головок типу ЗД24.750 - ЗД24.752 лежать у межах 7...20 пФ. Ця ємність відрізняється для різних каналів і змінюється в залежності від підключення загального дроту до одного або іншого висновку МГ

Для металевих головок цей метод визначення власної ємності та індуктивності виявляється непридатним через їх низьку добротність і, як наслідок, сильну частотну залежність індуктивності.

Точний вимір Qмг у аматорських умовах утруднений. Загалом добротність контуру Q визначають за резонансною кривою (див. [12]):

Q=fрез/(fмакс - fмін)

де f – частота резонансу, кГц; fмін та fмакс - частоти, при яких напруга на контурі падає до рівня 0,707Uмакс, кГц.

Точність вимірювання залежить від ступеня шунтування контуру вхідними опорами вимірювальних приладів, точності відліку 0,707Uмакс і частот fрез fмін і fмакс. Для вимірювань з похибкою до 5% при Q =20...40 необхідно, щоб опір шунтування було не менше 10 МОм, а величини fpeз, fмін, fмакс 0,707Uмакс вимірювалися з похибкою не більше 0,2%. За схемою рис. 11 опір шунтування приблизно дорівнює R1, що дає зменшення Q на 50...70%.

Використання польових транзисторів, що мають великий вхідний опір, змушує вживати заходів щодо захисту від статичної електрики (статичний потенціал напруги на руках оператора щодо землі може досягати 20 кВ!).

У практичній роботі можна орієнтуватись на дані вимірювань, наведені в табл. 5.

Вимірювання проводилися як у діапазоні верхніх звукових частот, так і в діапазоні частот підмагнічування струму. Похибка вимірів – близько 5%. При вимірах використовувалися конденсатори з малими втратами, а Смг і Cпар були прийняті з великим припущенням, що дорівнює 15 і 6 пФ відповідно. Це припущення і похибка, що набігає при обчисленнях, дали розкид значень індуктивності Lмг, які розраховувалися за формулою, наведеною раніше. Резонансний опір паралельного коливального контуру Rpeз та активний опір втрат Rs розраховувалися за формулами [12]:

де Rрез - резонансний опір, МОм; Lмг – індуктивність головки, Гн; СΣ - сумарна ємність, пФ; Rs – активний опір втрат, Ом. Для охочих розібратися докладніше рекомендуємо [13].

Аналіз отриманих даних показує наступне: добротність зменшується при ширшому зазорі МГ і зі збільшенням СΣ, залишаючись дуже високою (десятки одиниць) в області верхніх звукових частот. На частотах струму підмагнічування добротність феритових головок також досить велика (на металевій МГ менше одиниці, виміряти не вдається). При цьому Rpeз таке, що у разі збігу частоти fpeз із частотою струму підмагнічування в режимі запису виставити номінальні струми підмагнічування при звичайній схемі їх подачі стає неможливим (виходить "перебір"). Rs феритових МГ значно менше, ніж у металевих МГ, наприклад типу ЗД24.211 ("Маяк"), особливо на середніх та вищих частотах (200 Ом проти 3...5 кОм!). Цим пояснюється значно менший рівень теплових шумів у феритових головок.

Перед тим, як перейти до конкретних питань оптимізації параметрів та регулювання магнітофонів з феритовими головками, необхідно нагадати деякі терміни та положення, прийняті у техніці магнітного запису звуку. Опорна частота, прийнята 315 Гц (раніше, до 01.07.88, номінальна частота - 400 Гц), дозволяє порівнювати результати вимірювань [8]. На цій частоті вимірюється ЕРС головок при відтворенні, АЧХ також вимірюється стосовно цієї частоти. Для цього застосовується сигналограма, записана відповідно до рекомендацій Міжнародної Електротехнічної Комісії (МЕК). АЧХ магнітного потоку короткого замикання цієї сигналограми N, дБ, розраховується за формулою [14]:

де f – частота, Гц;

τ1, τ2 – постійні часу, с. Відносний рівень запису магнітного потоку короткого замикання розраховується як різниця між N(f) та N(315 Гц), де 315 Гц - опорна частота. Чисельні значення відносного рівня запису наведені у [9]. За цими значеннями розраховується 0Рід голівки без втрат. У табл. 6 наведено розрахункові значення відносного рівня запису (опорна частота 315 Гц, 2 = 3180 мкс, 1 = 70 і 120 мкс).

Частотна корекція каналу відтворення, тобто тракту головка-підсилювач відтворення (УВ) повинна забезпечити виконання вимог до нерівномірності АЧХ в заданому діапазоні частот. Таким чином, стандартизація залежності АЧХ N(f), запропонована Хеєгардом у п'ятдесятих роках, призводить до стандартизації АЧХ каналу відтворення. Вибір розподілу попереджень між каналами запису та відтворення зроблено, як сказано в [15], "виходячи з частотної характеристики залишкового магнітного потоку записаної фонограми, яку можна отримати при існуючих стрічках і розумній величині попередніх викривлень в підсилювачі запису". З одного боку, це дозволяє обмінюватися записами, але з іншого - стримує розробку та застосування нових, "нестандартних" магнітних стрічок. Причини вибору конкретних значень τ1 і τ2 ми тут не розглядатимемо.

У табл. 6 наведено значення Dрід АЧХ головки без втрат, але в рис. 13 показаний її вигляд разом з АЧХ головок типів ЗД24.752 (1 = 120 мкс), ЗД24.751 і ЗД24.750 (1 = 70 мкс).

Висока чистота робочої поверхні головок дозволяє отримати малі контактні втрати. До речі, завдяки "слизькості" поверхні МГ вони практично не забруднюються і не вимагають частого чищення. Високі магнітні властивості монокристалічного фериту забезпечують мізерні втрати на струми Фуко і перемагнічування матеріалу. Тим не менш хід реальних хвильових характеристик відрізняється деяким "сплощенням" вершини і пологішим спадом в області високих частот. Це можна було б пояснити клиноподібністю зазору, як показано в [16], але виміри ширини зазору цього не виявили (у межах точності виміру). Найбільш ймовірне пояснення цього - зміна магнітної проникності матеріалу в зоні зазору через дифузію скла в сердечник (що можна уявити паралельною роботою декількох зазорів різної ширини). АЧХ в області нижніх частот лежить приблизно на 1 дБ вище за Dрід і на рис. 13 не деталізована.

Структурна схема каналу відтворення показано на рис. 14.

Підсилювач відтворення має АЧХ, зворотний АЧХ ідеальної головки Dрід (див. рис. 13), а корекція АЧХ на верхніх звукових частотах зазвичай здійснюється за рахунок резонансу послідовного контуру, утвореного індуктивністю Lмг і сумарною ємністю, що складається з Смг, ємності монтажу. вхідної ємності підсилювача Свх та додаткової ємності СДОП. Напруга на сумарній ємності, тобто. на вході УВ для такого контуру на частоті резонансу збільшується в Q разів, де Q - добротність контуру. Підйом АЧХ на частоті резонансу рівня сигналу без урахування резонансу дорівнює 20lgQ, дБ. Через шунтуючу дію Rвх і Rш добротність зменшується. Вплив Rвх без урахування втрат у сумарній ємності з достатньою точністю можна оцінити за формулою

Qш=Q·Rвх/(Rрез+Rвх)

де Q – вихідна добротність МГ (див. табл. 5);

Rвх - вхідний опір УВ, ком;

Rрез - резонансний опір (див. табл. 5), ком;

Qш – добротність шунтованого контуру.

Так, при Q = 15, Rрез = 150 кОм, Rвх = = 100 кОм отримуємо Qш = 6, тобто підйом АЧХ на 15,6 дБ. При Rвх = 1000 кОм, Qш = 13 (підйом АЧХ на 22,3 дБ). Завдяки високій якості поверхні МГ з МКФ реально необхідний підйом АЧХ становить всього від 6 до 10 дБ, що відповідає Qш = 2...3. Розрахувати приблизну величину Rш, необхідну для отримання бажаної добротності, можна за формулою

1/Rш=(Q-Qш)/(QшRрез)-1/Rвх,

де Rш - шунтуючий опір, ком;

Qш - потрібна добротність шунтованого контуру;

Rрез - опір за табл. 5, ком;

Rвх - вхідний опір підсилювача, ком;

Так, для Qш = 3 (підйом АЧХ трохи більше 10 дБ) при Q = 15, Rрез = 150 кОм, Rвх = = 100 кОм, Rш = 60 кОм; для Rвх = = 1000 кОм – Rш = 39 кОм.

Можна виділити дві задачі, при вирішенні яких доцільно використання феритових МГ:

• заміна зношеної МГ на апараті;
• розробка каналу відтворення з метою максимальної реалізації можливостей феритових МГ, а саме - досягнення малого рівня шуму (завдяки малому Rs, див. табл. 5), гарної лінійності при відтворенні, широкої смуги частот, що відтворюються, і хороших імпульсних характеристик.

Остання задача зводиться до розробки "сумісного" підсилювача відтворення, що має власні шуми не гірше -65...-70 дБ та низькі інтермодуляційні спотворення. УВ повинен стійко працювати з високодобротними МГ (більшість існуючих УВ збуджуються за відсутності Rш). Додатково накладається вимога роботи на подвоєної швидкості для перезапису. Це потребує зміни величини сумарної ємності з 1300...630 пФ при Lмг= 100 мГн (верхня частота 14...20 кГц) на 320... 160 пФ (верхня частота подвоєної швидкості 28...40 кГц). Якщо Смг = 11 пФ, Спар = 20 ... 40 пФ, то при великій вхідній ємності УВ отримання хорошої якості на подвоєній швидкості стає неможливим. Зміна сумарної ємності досягається двома способами:

• перемиканням конденсатора З дод;
• електронним регулюванням Свх. Детальний опис варіантів електронного регулювання Свх та аналіз впливу динамічної ємності дано в [17], але запропонований там варіант УВ має рівень шумів -58 дБ, що явно недостатньо. Набагато кращі параметри має підсилювач на польових транзисторах з переходом pn, описаний в [5]. Можливо, паралельне включення N однотипних малогучних польових транзисторів, при якому ЕРС власних шумів зменшується в √N раз, дозволяє розробити "сумісний" УВ для касетного магнітофона з рівнем шуму нижче -70 дБ (головки з МКФ це дозволяють). Але питання використання подвоєної швидкості залишається відкритим – велика динамічна вхідна ємність.

Визначимо верхню частоту fвepx для різних типів феритових МГ, що випускаються, виходячи з вимоги необхідної нерівномірності АЧХ каналу відтворення. Типові АЧХ каналів відтворення для трьох типів МГ без урахування корекції на верхніх частотах показано на рис. 15.

Ці АЧХ отримані за даними МГ ЗД24.750 - ЗД24.752 (див. рис. 13). Накладаючи на ці криві при різних спадах АЧХ резонансні криві вхідного контуру, можна переконатися, що прийнятна нерівномірність сумарної АЧХ виходить, якщо fvepx прийняти частоту, на якій спад АЧХ без корекції не перевищує -10 дБ. Для 3Д24.752fвepx = 14...16 кГц, для ЗД24.751 fвepx = 16...18 кГц, а для ЗД24.750 fвepx = 18...20 кГц. На рис.15 наведені резонансні криві від рівня -10 дБ на частоті 20 кГц при Qш, що дорівнює 10, 3 та 2, а також вид сумарної АЧХ каналу відтворення. Як видно, оптимальна корекція верхніх частот МГ ЗД24.750 відбувається при величині Qш між 2 і З.

Тому при встановленні феритової МГ в магнітофон, якщо УВ є регулювання корекції верхніх частот (крім формування стандартних постійних часу τ1 і τ2), та/або ланцюга позитивного зворотного зв'язку для збільшення добротності вхідного контуру [17] потрібно вивести їх регулювання на мінімум. Після цього паралельно МГ треба підключити як Rш малогабаритний підстроювальний резистор з номіналом в межах 80...100 кОм, встановивши його максимальне значення і відключивши шунтуючий резистор, що є в УВ.

При встановленні МГ, крім зазвичай перевіряються нахилу (азимуту), центрування та "ківка" головки, необхідно перевіряти глибину входження МГ в касету. Через надмірний притиск стрічки до робочої поверхні, крім підвищеного зносу МГ, виникають і фрикційні "свисти", особливо якщо робоча поверхня забруднена слідами клею від липкої стрічки, якою приклеюються ракорди.

Перевірку зручніше проводити за допомогою касети, у верхній кришці якої зроблений виріз в тому місці, де головка входить в касету. Зона контакту робочої поверхні з магнітною стрічкою повинна лежати в межах 3,5...4,5 мм симетрично до зазору.

Якщо при включенні апарата УР збуджується, необхідно зменшити величину Rш до зникнення збудження.

Верхня частота береться або дорівнює fBepx конкретного типу МГ, або занижується, якщо магнітофон не забезпечує необхідної стабільності азимуту руху магнітної стрічки або УВ має обмеження верхньої частоти. Налаштування вхідного контуру на цю частоту здійснюється підбором СДОП. Зважаючи на високу зносостійкість головок з МКФ (знос 3 мкм за 1000 год) підстроювання в процесі експлуатації не потрібно. Частота резонансу визначається по максимуму вихідного сигналу ПВ при подачі магнітного поля сигналу в зазор МГ за допомогою котушки на рамці-формувачі [9]. Каркас такої рамки має розміри 8×75×3 мм, число витків – 20±5 проводом ПЕВ 0,2. Сигнал з генератора подається через резистор обмежувальний 100 Ом. Цей спосіб не вимагає небажаних пайок на платах магнітофону. Магнітне поле в зазор можна подавати за допомогою гнучкого провідника, наклеєного на робочу поверхню МГ в області зазору (клеїти зручно спирторозчинним клеєм типу БФ-6).

Найбільш зручно налаштування на fвepx та АЧХ каналу відтворення проводити за допомогою сигналограми вимірювальних стрічок типу ЗЛІТ1.4.4-120 [9], що складається з пачок частотних посилок. Частота повторення пачок 18 Гц, тривалість однієї частотної посилки щонайменше 3 мс, пауза між посилками 1 мс, максимальна частота 14 кГц. Частота резонансу визначається за допомогою осцилографа максимальної амплітуди відповідної частотної посилки. Якщо ж fвepx більше 14 кГц, або такої вимірювальної стрічки немає, її можна сформувати за допомогою персонального комп'ютера. У пам'ять записується низка необхідних посилок, які записуються на касету за допомогою добре налаштованого магнітофона, що має достатній частотний діапазон. Тривалість посилок і частота повторення такі самі, як і ЗЛИТ.Ч.4-120. Число частотних посилок - до 10. При частоті дискретизації 44 кГц можна отримати максимальна частота до 20 кГц, при частоті дискретизації 54 кГц - до 24...25 кГц. Підійде також стрічка типу ЗЛІМ.УНЧК.4 виробництва АТ "Магнолія" (близько $8...10), де є всі необхідні сигнали (для перевірки АЧХ, детонації, номінального рівня, балансу тощо).

Після налаштування вхідного контуру на fверхн виставляють номінальний рівень на лінійному виході та відповідні показання індикаторів у режимі відтворення. Для цього необхідна вимірювальна стрічка із сигналограмою опорної частоти номінального рівня. Регулювання лінійності АЧХ роблять підстроєним резистором Rш, який потім замінюють на постійний. При використанні саморобної вимірювальної стрічки для регулювання АЧХ необхідно стежити, щоб рівень запису був на рівні -20 дБ. Для цього при записі на еталонному магнітофоні вхідну напругу зменшують у 10 разів по відношенню до номінальної. При достатньому досвіді регулювання АЧХ допустимо виконати без вимірювальної стрічки за схемою на рис. 16, виставляючи підйом верхніх частот рівним спаду типових АЧХ (див. рис. 15). Цілком задовільно можна підлаштувати АЧХ, встановивши Rш із опором, розрахованим за даними табл. 5 для Qш = 2 за відомого RBX. Налаштування "на слух" з використанням музичних фонограм, як правило, дає негативні результати через маскування найбільш високочастотних сигналів середньочастотними та різниці в якості та спектральному балансі записів. У той же час, RBX легко вдається виміряти, наприклад, компенсаційним методом.

Оцінка нелінійності каналу відтворення зазвичай потрібна при розробці ПВ або порівняння МГ з різних матеріалів. Якщо така потреба виникне, рекомендується проводити оцінку нелінійності шляхом різнистого тону Twin-Ton-Test [18]. При цьому на вхід подають два випробувальні сигнали однакової амплітуди з відношенням частот 1:1,06. Якщо амплітуда продуктів їх інтермодуляції становлять 4,7% від амплітуди випробувальних сигналів, це відповідає коефіцієнту К3 = 3% одного з випробувальних сигналів.

Для отримання хорошого звуку, як це давно обгрунтовано за кордоном і визнано і в нас [19], необхідно домагатися отримання коефіцієнта інтермодуляційних спотворень Кі менше 0,003%. Насправді якісну оцінку Кі проводять, подаючи магнітне полі випробувальних сигналів в зазор МГ, як було описано раніше. Частоту сигналів при цьому зручно вибирати від fвepx до fвepx/2 з різницею між ними 0,5...1 кГц. Амплітуду сигналів збільшують від нуля до номінального рівня лінійному виході УВ. Якщо при акустичному прослуховуванні такої комбінації, краще на високоякісні головні телефони, починає прослуховуватись різницевий тон, це означає, що Кі стає більше 0,003% [18; 19]. Для точної оцінки Кі необхідний аналізатор спектра.

Як уже зазначалося, завдяки мінімальному об'єму матеріалу, що перемагнічується, нормуванню коерцитивної сили Нс і хорошим високочастотним властивостям матеріалу, касетні головки з МКФ мають досить низьку нелінійність при відтворенні: меншу, чвм у сендастових головок і порівнянну з кращими пермалевими. Однак при записі МЛ типу IV МЕК спостерігаються явища, пов'язані з насиченням крайок робочого зазору. Результати дослідження такого ефекту наведені в [20], де показано, що збільшення поля в зазорі HG (в ерстедах, Е) понад значення, що відповідає половині величини індукції насичення Внас (в гаусах, Гс), призводить до насичення кромок робочого зазору. Як наслідок, розширюється зона запису, збільшуються втрати та зростають нелінійні спотворення. Там же наводиться емпірична формула визначення необхідного поля в зазорі HG (Е) при ширині зазору g (мкм), необхідної для запису з граничним рівнем сигналу з довжиною хвилі λ (мкм) на носій з коерцитивною силою Нс (Е):

HG = (1,7/g0,33 ​​+ 0,8Vg0,78) х Hс.

У [20] також показано, що ця величина близька до оптимальної напруженості поля підмагнічування для запису з високочастотним підмагнічуванням.

Коерцитивна сила Нс різних типів МЛ лежить у межах [18]:

• 24...28 кА/м (300...350 Е) для МЛ типу I (Fe2О3);
• 35...40 кА/м (440...500 Е) для МЛ типу II (СrО2 та його замінники);
• 80...120 кА/м (1000...1500 Е) для МЛ типу IV (Metal).

Звідси необхідне поле у ​​зазорі HG (Е):

• для МЛ типу I при fвверх = 14 кГц (λ = 4,76 см/с (104/14000 Гц = 3,4 мкм) д = 1,8 мкм, НG = 940...1100Е;
• для МЛ типу II при fверх = 16 кГц (λ = 3,0 мкм), g = 1,5 мкм, HG = 1400 ... 1620 Е;
• для МЛ типу IV при fверх = 20 кГц (λ = 2,38 мкм), g = 1,0 мкм, HG = 3600... 5400 е.

Для роботи з МЛ типу I необхідний матеріал з ВНАС > 2900 Гс (0,29 Тл):

• з МЛ типу II - з ВНАС = 3250 Гс (0,33 Тл);
• з МЛ типу IV - з ВНАС = 7200 ... 10800 Гс (0,72 ... 1,08 Тл).

Порівнюючи отримані значення для ВНАС з даними табл. 3, можна зробити висновок, що не тільки феритові МГ, а й металеві МГ не гарантують записи без надмірних спотворень на всі наявні МЛ типу IV Повідомлення про розробку МЛ для звукозапису з Нс = 160 кА/м (2000 Е) [18] збільшує вимога до ВНАС матеріалу до ВНАС > 1,4 Тл.

Існує конструкція феритової МГ, у якій захисту кромок зазору від насичення на внутрішні стінки зазору нанесений шар металевого сплаву з Вмакс > 1,4 Тл товщиною 2...10 мкм. Це так звані "MIG" головки ("Metal-ln-Gap" - метал у зазорі) [21; 22]. Такі головки досить широко застосовують у відеотехніці, але для цілей звукозапису наша (та й зарубіжна) промисловість їх практично не випускає, ймовірно, через обмежене поширення стрічок типу IV (підвищена вартість, а головне - відсутність апаратів, що реалізують їх переваги).

Для серійно випускається МГ типу ЗД24.750 з g = 1 мкм при записі сигналу з fвepx = 20 кГц на МЛ типу II необхідний матеріал осердя в зоні зазору з Вмакс > 0,36 Тл, що виконано з достатнім запасом (табл. 3 у МКФ Вмакс = 0,43 ... 0,5 Тл). Тому твердження, що "феритові головки ... дають найбільший рівень нелінійних спотворень (у режимі запису)" [2], стосовно голівок з МКФ представляється некоректним. Безпосередні виміри показують протилежне.

І нарешті, про налаштування підсилювача запису при встановленні феритових МГ. При налаштуванні каналу запису в першу чергу необхідно переконатися, що частота підмагнічування fпідм менше резонансної частоти fpeз контуру, утвореного індуктивністю МГ Lмг і сумарною ємністю СΣ що складається з власної ємності МГ, вихідних ємностей генератора і підсилювача (фільтр-пробки) і ємності фільтра. Бажано, щоб fподм < 0.8 fpeз або, за даними табл. 5, fпідм < 84...96 кГц. Якщо ємність Смг була виміряна, як розглянуто раніше, можна отримати більш точне обмеження за величиною fподм. При fподм = fpeз контур LмгCΣ працює як фільтр-резонатор, при цьому будь-яка температурна зміна величин Lмг і СΣ призводить до зміни струму підмагнічування, яке величина виявляється сильно завищеною. Якщо fподм>fpeз, то струм підмагнічування шунтується CΣ і, якщо він регулюється не резисторами, а підстроювальними конденсаторами, може різко зрости навантаження на генератор.

Через малі втрати підмагнічування для феритових МГ оптимальний струм виявляється в 2...3 рази меншим, ніж у металевих головок (за інших рівних умов). Струм запису менше, але незначно. Це призводить до того, що штатних регулювань для встановлення (зменшення) струму підмагнічування не вистачає, доводиться вводити в розрив ланцюга струму додатковий опір 50...200 кОм, або, якщо дозволяє рівень стирання, зменшувати напругу живлення генератора (що гірше). Якщо струм підмагнічування подається через розподільчу ємність, то зменшувати її не слід (краще поставити послідовний резистор), щоб не потрапити ще й у послідовний резонанс цієї ємності та індуктивності головки.

Особливо уважно треба ставитись до цього при встановленні записуючих МГ ЗА24.751 і ЗА44.171 на апарати швидкісного перезапису. Якщо частота fподм більше 200 кГц для ЗА24.751 і вище 500 кГц для ЗА44.171, регулювання струму підмагнічування може бути неможливим через резонансні явища. При налаштуванні струму підмагнічування для МГ типу ЗА44.171 через проникнення підмагнічування з сусіднього каналу іноді не вистачає регулювань, що зменшують струм підмагнічування (на частоті 500 кГц рівень проникнення цієї МГ -30 дБ). З проникненням можна боротися, зашунтувавши канал, де дається взнаки це явище, резистором 10 кОм.

Перед встановленням оптимального струму підмагнічування доцільно вибрати основний тип МЛ, з якою передбачається працювати.

Вибір проводиться зазвичай за співвідношенням "ціна-якість". Як правило, у кожного користувача є апробований, "звичний" тип МЛ, але при встановленні нової довговічної МГ можна використовувати інші типи, орієнтуючись за даними [23, 24, 25]. По досвіду непогані результати, особливо щодо частотних характеристик, спотворень та "прозорості" звучання, показують стрічки, що виготовляються не дуже відомою у нас корейською фірмою Sunkuong Magnetics Corp. (Торгова марка SKC).

Як уже зазначалося, раніше в індивідуальному паспорті на МГ наводилися значення струмів запису та підмагнічування, отримані для типових МЛ - R723DG (МЕК I) та S4592A (МЕК II). За цими даними шляхом перерахунку [23, 24] можна визначити струми для обраного типу МЛ. Нині цих даних немає. Налаштування оптимального струму Iподм починається з визначення зони регулювання та, при необхідності, установки додаткового опору. Для цього, зменшуючи Iподм, знаходять точку якої сигнал частотою 6,3 кГц записується з максимальним рівнем. Потім, збільшуючи цей струм, зменшують рівень на 1...3 дБ. Оптимальний струм встановлюють або з мінімальних шумів обраного типу МЛ, або мінімальних нелінійних спотворень при запису тону частотою 315 Гц. Ці значення зазвичай близькі. Остаточне налаштування залежить від можливостей магнітофона. Якщо УВ (при?

Налаштування на мінімум спотворень можна виконувати без селективного вольтметра, використовуючи спосіб, описаний у [18]. Нелінійні спотворення визначаються відхиленням передавальної характеристики при записі сигналу опорної частоти від прямої лінії (в логарифмічному масштабі в дБ). Відхилення на 0,5 дБ відповідає 3% нелінійних спотворень (рис. 17). Цей спосіб [18] описаний для котушкових магнітофонів, для касетних магнітофонів потрібна перевірка точності одержуваних результатів. Взагалі кажучи, досвідчений налаштовувач помічає спотворення 3% і більше за спотворенням форми синусоїди.

Після встановлення струмів підмагнічування необхідно перевірити лінійність АЧХ у всьому діапазоні частот. Можливо, буде потрібно зменшення корекції верхніх частот в УЗ. Установка "нуля" індикаторів запису на номінальний рівень проводиться, як завжди, після калібрування ПВ по вимірювальній стрічці або виходячи з перевантажувальної здатності МЛ (і УЗ) по компромісу між шумами і спотвореннями.

Ця стаття присвячена лише серійним головкам, тому вплив таких конструктивних параметрів, як ширина зазору, наявність заднього зазору тощо, на якість запису не розглядалося.

На закінчення одне попередження: через хороші високочастотні та діелектричні властивості матеріалу феритові головки чутливі до високочастотних перешкод від радіостанцій, від іскріння колектора двигуна, а також від двигунів з імпульсним керуванням. Це потребує ретельної розв'язки ланцюгів їхнього живлення, у тому числі й загального дроту. Іноді для зменшення перешкоди потрібно поворот колекторних двигунів навколо осі (що зазвичай передбачено у конструкції магнітофонів), а коли це не допомагає, доводиться встановлювати мідний високочастотний екран під посадковим майданчиком МГ. Якщо дозволяє конструкція, не зайве екранувати і касетоприймач.

література

1. Полов Ю. Магнітні головки котушкових магнітофонів. – Радіо, I989, № 12, с. 34
2. Сухе Н. Магнітні головки для касетних магнітофонів, - Радіо, 1995 №5, с. 15 – 17.
3. Мелешкін Н. Заміна магнітної головки. – Радіо, 1988. № 10, с. 36.
4. Колотило Д. Відновлення магнітних головок. - Радіо. 1988 № 11, с. 38.
5. Федічкін С. Польовий транзистор у вхідному каскаді малошумного УЗЧ. – Радіо, 1988. № 10. с. 30.
6. Сміт Г. Дорогоцінне каміння. - М: Світ, 1984. с. 186-195.
7. Лодіз Р., Паркор Р. Зростання монокристалів - М.: Світ. 1974.
8. Магнітні головки для звукозапису. Загальні технічні умови ГОСТ 19775-81. - М: Держкомстандарт.
9. Стрічки магнітні вимірювальні лабораторні та технологічні для побутових та автомобільних магнітофонів. Загальні технічні умови ОСТ4.306.002-86. - М: ВНДІ.
10. Терещук Р., Терещук К., Сєдов С. Напівпровідникові приймально-підсилювальні пристрої. Довідник радіоаматора. – Київ.: Наукова думка, 1982, с. 28 - 30,33 - 37
11. Крюкова В., Лук'янова Н., Павлов Є. Стан та перспективи розвитку магнітних головок із металевих сплавів. Огляди з електронної техніки. Серія 6, "Матеріали". Вип. 4 (961). - М: ЦНДІ "Електроніка", 1983.
12. Кронегер О. Збірник формул для радіоаматора. - М: Енергія, 1964, с. 44 – 53.
13. Асєєв Б. Основи радіотехніки. - М: Зв'язоквидав, 1947, с. 71 – 74.
14. Побутові магнітофони. Загальні технічні умови ГОСТ 24863-87. - М.Держкомвидав, с. 6.
15. Корольков Ст., Лішин Л. Електричні схеми магнітофонів. - М: Енергія, 1967, с. 42, 43.
16. Парфентьєв А., Пусет Л. Фізичні основи магнітного запису звуку. - М: Держвидав техніко-теоретичної літератури, 1957, с. 177-179.
17. ---
18. Василевський Ю. Носії магнітного запису. - М.. Мистецтво, 1989, с. 200-215,231.
19. Костін В. Психоакустичні критерії якості звучання та вибір параметрів УМЗЧ. – Радіо, 1987, № 12, с. 40-43.
20. Джефферс Ф. Магнітні головки для запису інформації з високою густиною. - ТІІЕР, 1986, т. 74, № 11, с. 78-97.
21. Jeffers FJ та ін. A "MIG" - type head for magnetic recording. - IEEE Transactions on Magnetic, 1982. v MAG-18 №6, p. 1146-1148.
22. Analysis of Metal-in-Gap Heads. - IEEE Transactions on Magnetic, 1984, v. MAC-20 № 5, p. 872, 873.
23. Карнаухов Є. Аудіокасети. – Радіо, 1995. №8, с. 51,52.
24. Сухов Н. 66 компакт-касет на ринку СНД. – Радіо, 1993, № 10, с. 10-15.
25. Касети для магнітного запису звуку. Радіо, 1991 № 4, с. 82, 83.

Автор: В.Сачковський, м.Санкт-Петербург

Дивіться інші статті розділу Аудіотехніка.

Читайте та пишіть корисні коментарі до цієї статті.

<< Назад

Останні новини науки та техніки, новинки електроніки:

Штучна шкіра для емуляції дотиків 15.04.2024

У світі сучасних технологій, де віддаленість стає дедалі більш повсякденною, збереження зв'язку й почуття близькості грають значної ролі. Нещодавні розробки німецьких учених із Саарського університету в галузі штучної шкіри становлять нову еру у віртуальних взаємодіях. Німецькі дослідники з університету Саарського розробили ультратонкі плівки, які можуть передавати відчуття дотику на відстані. Ця передова технологія надає нові можливості для віртуального спілкування, особливо для тих, хто виявився далеко від своїх близьких. Ультратонкі плівки, розроблені дослідниками, товщиною всього 50 мікрометрів, можуть бути інтегровані в текстильні вироби та носитися як друга шкіра. Ці плівки діють як датчики, що розпізнають тактильні сигнали від мами чи тата, і як виконавчі механізми, що передають ці рухи дитині. Дотики батьків до тканини активують датчики, які реагують на тиск та деформують ультратонку плівку. Ця ...>>

Котячий унітаз Petgugu Global 15.04.2024

Турбота про домашніх тварин часто може бути викликом, особливо коли йдеться про підтримку чистоти в будинку. Представлено нове цікаве рішення стартапу Petgugu Global, яке полегшить життя власникам кішок та допоможе їм тримати свій будинок в ідеальній чистоті та порядку. Стартап Petgugu Global представив унікальний котячий унітаз, здатний автоматично змивати фекалії, забезпечуючи чистоту та свіжість у вашому будинку. Цей інноваційний пристрій оснащений різними розумними датчиками, які стежать за активністю вашого вихованця в туалеті та активуються для автоматичного очищення після його використання. Пристрій підключається до каналізаційної системи та забезпечує ефективне видалення відходів без необхідності втручання з боку власника. Крім того, унітаз має великий обсяг сховища, що змивається, що робить його ідеальним для домашніх, де живуть кілька кішок. Котячий унітаз Petgugu розроблений для використання з водорозчинними наповнювачами та пропонує ряд додаткових матеріалів. ...>>

Привабливість дбайливих чоловіків 14.04.2024

Стереотип про те, що жінки віддають перевагу "поганим хлопцям", довгий час був широко поширений. Однак нещодавні дослідження, проведені британськими вченими з Університету Монаша, пропонують новий погляд на це питання. Вони розглянули, як жінки реагують на емоційну відповідальність та готовність допомагати іншим у чоловіків. Результати дослідження можуть змінити наше уявлення, що робить чоловіків привабливими в очах жінок. Дослідження, проведене вченими з Університету Монаша, призводить до нових висновків щодо привабливості чоловіків для жінок. В рамках експерименту жінкам показували фотографії чоловіків з короткими історіями про їхню поведінку в різних ситуаціях, включаючи їхню реакцію на зіткнення з бездомною людиною. Деякі з чоловіків ігнорували безпритульного, тоді як інші надавали йому допомогу, наприклад, купуючи їжу. Дослідження показало, що чоловіки, які виявляють співчуття і доброту, виявилися більш привабливими для жінок порівняно з т ...>>

Випадкова новина з Архіву Біологи виростили муху з генами часів динозаврів 14.10.2018 Вчені за допомогою генної інженерії отримали лінію плодових мушок, в геномі яких немає мутацій, що виникли близько 140 мільйонів років тому. Ці модифікації суттєво вплинули на розвиток тіла тварин, і, скасувавши їх, автори змогли зрозуміти, які давні мутації спричинили важливі еволюційні зміни в ембріональному розвитку організмів. Вчені давно намагалися зрозуміти, як мутації в генах змінюють ембріональний розвиток організмів, завдяки чому форми життя на Землі стали такими різноманітними. Однак точно встановити ключові мутації вкрай важко, тому що вони виникли в далекому минулому, у давно вимерлих тваринах, а їх сліди в геномі з тих пір були приховані наступними мутаціями. "Ввівши окремі мутації, які відбулися в давнину в стародавніх генах, ми змогли точно показати, як кожна з них вплинула на розвиток організмів мільйони років тому, - каже провідний автор роботи Стівен Смолл з Нью-Йоркського університету (США). - Ми виявили , Що основною причиною корінних змін у процесі розвитку тварини, які стали незамінними для всіх їх нащадків, були лише дві випадкові мутації. У рамках цієї роботи біологи вивчали ген Bicoid, який управляє формуванням голови у ембріона мушок. Організми з непрацюючим варіантом гена рано вмирають, тому що у них на обох кінцях тіла починає формуватися черевце. Однак Bicoid не зустрічається в інших комах або більш далеких родичів мух, що показує, як фундаментальні аспекти розвитку можуть кардинально змінюватися в процесі еволюції. Вчені видалили у сучасних мух ген Bicoid та вставили їм реконструйованого предка. Такі тварини теж стали швидко гинути. Потім біологи почали по одній додавати мутації, що сталися у цьому гені мільйони років тому. Більшість з них справляли невеликий ефект або не справляли жодного, проте дві спільно робили ген активним, завдяки чому у ембріонів формувалося спотворена, але впізнавана голова на правильному місці.

Інші цікаві новини:

▪ Повернення до Едісона

▪ Світиться кабель для заряджання електромобілів

▪ Електричний фасад

▪ Лазер замість алмазу

▪ Музика антиречовини

Стрічка новин науки та техніки, новинок електроніки

Цікаві матеріали Безкоштовної технічної бібліотеки:

▪ розділ сайту Індикатори, датчики, детектори. Добірка статей

▪ стаття Буржуазні забобони. Крилатий вислів

▪ статья Який російський письменник ласкаво називав свою дружину крокодилом? Детальна відповідь

▪ стаття Експлуатація зварювального апарату. Типова інструкція з охорони праці

▪ стаття Металошукачі TR-IB (Transmitter Receiver - Induction Balance), теорія. Енциклопедія радіоелектроніки та електротехніки

▪ стаття Незвичайна монета. Секрет фокусу

Залишіть свій коментар до цієї статті:

All languages ​​of this page

Arabic	Hebrew	Polish
Bengali	Hindi	Portuguese
Chinese	Italian	Spanish
English	Japanese	Turkish
French	Korean	Ukrainian
German	Malay	Vietnamese

Головна сторінка | Бібліотека | Статті | Карта сайту | Відгуки про сайт

www.diagram.com.ua
2000-2024