|
Arabic
Bengali
Chinese
English
French
German
Hebrew
Hindi
Italian
Japanese
Korean
Malay
Polish
Portuguese
Spanish
Turkish
Ukrainian
Vietnamese
ЕНЦИКЛОПЕДІЯ РАДІОЕЛЕКТРОНІКИ ТА ЕЛЕКТРОТЕХНІКИ Чотирьохканальний касетний рекордер. Енциклопедія радіоелектроніки та електротехніки
Енциклопедія радіоелектроніки та електротехніки / Аудіотехніка У сучасній портативній студії для виконання первинного звукозапису має бути рекордер, функції якого може виконати багатоканальний аналоговий касетний магнітофон. Автори спробували створити простий чотириканальний апарат. Його особливістю є адаптивність тракту запису до спектру сигналу, в результаті здатність перевантажувального тракту в області високих звукових частот була істотно підвищена. Подальша обробка сигналів з використанням комп'ютерних програм шумоподавлення дозволяє без компонування фонограми досягти співвідношення сигнал/шум 75...80 дБ. Високу стабільність руху магнітної стрічки забезпечує стабілізатор швидкості з кварцовим генератором. Конструкція вузлів, що описуються в статті, призначена для виготовлення рекордера на базі ЛПМ "Маяк МП-249С". Такий апарат разом з портативним пультом мікшера буде цілком придатний для запису "живих" концертів музичних ансамблів і хорових колективів, що існують у багатьох містах, і стане корисним доповненням в обладнанні самодіяльних музичних студій. Цифрові методи відтворення звуку міцно увійшли до нашого побуту. Цього не можна сказати про цифрові записувальні пристрої - магнітофони R-DAT і CD-рекордери компакт-дисків. Ці пристрої поки що менш доступні широкому колу любителів звукозапису. Великим недоліком згаданих пристроїв є неможливість високоякісного запису більше двох каналів. Опція чотириканального запису, що є в деяких DAT-магнітофонах, використовує частоту дискретизації всього 32 кГц і шкалу 12-бітного нерівномірного квантування, що не відповідає стандарту Hi-Fi (DIN 45500). У той же час більшість мікшерних пультів мають чотириканальний вихід і при записі, наприклад, "живий" музики багатоканальний запис надає додаткові можливості істотного поліпшення підсумкової стереофонограми за рахунок роздільної обробки сигналів у каналах. Існують цифрові багатодорожні системи звукозапису: від восьмиканальної AKAI DR-8 ($2430) до 24-канальної Tascam МХ-2424 ($6290), але вони, зрозуміло, доступні небагатьом. Водночас можливості аналогового багатоканального звукозапису далеко не вичерпані. Про це свідчить продовження випуску аналогових студійних котушкових магнітофонів: А-820 фірми STUDER (Швейцарія) і MTR-15 фірми ATARI (Японія). Це багатошвидкісні магнітофони, складні та дорогі, але вони мають і високі технічні характеристики: смугу частот 40...28000 Гц щодо сигнал/шум 75...78 дБ. Випускається також портастудія Fostex X-34 ($550), що забезпечує чотириканальний запис на компакт-касеті. Основними недоліками аналогового звукозапису є недостатнє відношення сигнал/шум: 50...56 дБ (невважене, на стрічці МЕК-1, а також спад віддачі магнітної стрічки та великі нелінійні спотворення при записі на частотах вище 6...8 кГц). Підвищення відношення сигнал/шум на 10... 15 дБ забезпечують різні компандерні системи шумопониження: Dolby А, В, С, dbx, Hicom, Super D та ін. , Cool Edit та ін Ці алгоритми використовують БПФ і реалізують шумозаглушення не в двох-чотирьох частотних смугах, а в декількох сотнях - тисячах (задається користувачем) з попереднім визначенням порогів шумозаглушення в кожній із частотних смуг. Така обробка фонограми дозволяє покращити відношення сигнал/шум на 15...20 дБ та відношення сигнал/регулярна перешкода - на 40...50 дБ. Спроби покращити аналоговий запис високих частот із підмагнічуванням робилися різними способами. Це обмеження глибини корекції ВЧ під час запису високочастотних сигналів великого рівня (пристрою ADRS фірми Akai і DYNEQ фірми Tandberg), і використання динамічного підмагнічування. Певний інтерес представляє стаття О. Зайцева [1], у якій запропоновано поєднання згаданих вище методів для котушкового магнітофона, що працює на швидкості стрічки 9,53 см/с. У цій статті представлені основні вузли чотириканального касетного магнітофона - рекордера для запису "живої" музики на швидкості 4,76 см/с. Збільшення віддачі магнітної стрічки, зниження нелінійності тракту запису на високих частотах досягається за рахунок адаптації глибини високочастотної корекції в підсилювачі запису (УЗ) та струму високочастотного підмагнічування. З метою економії місця у статті показані принципові схеми лише одного каналу запису та відтворення (інші ідентичні) та друковані плати для двох каналів, що пов'язано з використанням мікросхеми К157УД2. Чотирьохканальний варіант УВ та УЗ рекордера вимагатиме подвійного комплекту друкованих плат. Генератор стирання та підмагнічування (ГСП) забезпечує роботу чотирьох каналів запису. Для зниження струму підмагнічування (при використанні магнітних стрічок МЕК-1) зазвичай зменшують напругу живлення. Це призводить до погіршення стирання та зміни частоти ГСП, що тягне за собою порушення роботи фільтрів коливань з частотою підмагнічування. Нами розроблено ГСП на кварцовому резонаторі (вартовому) з помножувачем частоти на три (frcn = 98,3 кГц), що працює при постійній напрузі живлення. Модулятор високочастотного підмагнічування виконаний на основі паралельного коливального контуру із добротністю, що змінюється. Коливання кварцового генератора після відповідного поділу частоти також використовуються в блоці цифрової ФАПЧ стабілізації швидкості обертання валу двигуна ЛПМ, як використаний колекторний двигун постійного струму з тахогенератором (від відеомагнітофона "Електроніка ВМ-12"). Функціональна схема основних вузлів касетного магнітофона у двоканальному (стереофонічному) варіанті наведена на рис. 1.
Блок універсальних головок BG1 підключається перемикачем SA1 до двоканального підсилювача відтворення або підсилювача запису. В підсилювачах відтворення передбачено електронну комутацію постійних часу 120 і 70 мкс (для стрічки на основі Fe2 03 або Сг02) та блокування виходу у всіх режимах роботи ЛПМ, крім відтворення. Управління режимами роботи блоків здійснюється логічними рівнями напруги 0 і +5, що подаються на відповідні ключі. З метою спрощення схеми пристрій керування та блок живлення на ній не показані. Їх структура залежить від типу використовуваного ЛПМ і вимог до магнітофона. На вході каналу запису встановлено фільтр нижніх частот із частотою зрізу 20...22 кГц. З виходу УЗ сигнал надходить на амплітудні детектори АД1, АД2 і через фільтр-пробку LфСф, налаштований частоту високочастотного підмагнічування (ВЧП), на головку запису. Модулятор напруги ВПП пов'язаний з універсальною головкою через підбудовний конденсатор Сп. Вихідна напруга АД1 управляє модулятором Мод 1 ВЧП: зі зростанням рівня і частоти високочастотних складових в записуваному сигналі (7...20 кГц) напруга ВЧП на виході модулятора зменшується. Напруга з виходу АД2 надходить на вузол адаптації глибини високочастотної корекції (ланка LkCkRkVT1), що зменшує глибину високочастотної корекції зі зростанням рівня запису і частоти сигналу. ГСП виконаний як генератор із зовнішнім збудженням і складається з помножувача частоти на три і підсилювача потужності, навантаженням якого є стиральна головка BS1. На вхід помножувача надходять коливання форми меандр із частотою 32,768 кГц від кварцового генератора, розташованого в блоці цифрової ФАПЧ двигуна ЛПМ. Стиральна головка входить у коливальний контур на виході РОЗУМ, з якого напруга стирання надходить на модулятори Мод 1 і Мод 2 каналів запису (у чотириканальному варіанті та на модулятори каналів 3, 4). Блок стабілізатора частоти обертання для провідного двигуна, виконаний на основі цифрової ФАПЧ, включає кварцовий автогенератор на частоту 32768 Гц, два дільники частоти (ДЧ), частотно-фазовий детектор ЧФД, пропорційно інтегруючий фільтр ПІФ, підсилювач постійного струму УПЦ колектор ТГ та підсилювач-обмежувач УО. Стабілізація частоти обертання двигуна здійснюється за рахунок зворотного зв'язку сигналів з ТГ. Синусоїдальна напруга з виходу ТГ двигуна в підсилювачі-обмежувачі перетворюється на послідовність прямокутних імпульсів, які після поділу по частоті ДЧ2 порівнюються за частотою і фазою в ЧФД з імпульсами кварцового генератора, що пройшли через ДЧ1. Сигнал помилки з виходу пропорційно інтегруючого ланцюга посилюється в УПТ і надходить на електродвигун, в результаті частота обертання валу змінюється до збігу частоти фази імпульсних послідовностей на входах ЧФД. Така побудова блоку дозволяє отримати високу стабільність середньої швидкості стрічки (не гірше ±0,05 %) і забезпечити мінімальний коефіцієнт коливань швидкості обертання тонвалу, що залежить лише від точності виготовлення деталей, що обертаються. Принципова схема підсилювача відтворення (УВ) наведено на рис. 2. Тут описується схема одного каналу УВ; інші канали влаштовані аналогічно. У режимі відтворення сигнал з універсальної головки BG1.1 через контакти роз'єму Х2 і реле К1 надходить на базу підсилювача, що мало шумить, виконаного на транзисторі VT4. Загальними для обох каналів є вузол управління реле К1, К2, виконаний на транзисторах VT1 - VT3, параметричний стабілізатор напруги -2,2 ВD3, HL1, R12, С4 і стабілізатори напруги ±9,5 В живлення ОУ, виконані відповідно на елементах VT5, VD5, R24 та VT8, VD4, R28.
Для зменшення низькочастотних шумів застосовано безпосередній зв'язок головки з базою транзистора малошумного підсилювача. Стабілізація струму емітера VT4 виконана за допомогою резистора R10, підключеного до стабілізатора - 2,2 В. Високочастотна корекція в УВ досягається за рахунок резонансу паралельному коливальному контурі, утвореному індуктивністю головки BG1.1 і конденсатором С1. Контур налаштований верхню граничну частоту магнітофона 18...20 кГц, а резистор R7 забезпечує потрібну добротність. Конденсатор C3 знижує рівень високочастотних перешкод, які потрапляють на вхід каскаду. Резистором R13 регулюють посилення каскаду, змінюючи глибину ООС через елементи С6, R11, R13 для встановлення номінального рівня вихідної напруги УВ. Елементи С2, R8 додатково фільтрують живлення ланцюга колектора VT4. З резистора R9 посилений сигнал через конденсатор С5 резистор R14 надходить на неінвертуючий вхід ОУ DA1.1. Послідовний коливальний контур C7L1 налаштований частоту підмагнічування і є режекторним фільтром. Цей контур необхідний при одночасної роботі ПВ та каналу запису в режимі перезапису в магнітофонах з двома ЛПМ. При використанні одного ЛПМ елементи контуру не встановлюють. ОУ DA1 охоплено ООС по постійному струму через резистор R18. По змінному струму частотнозависимая ООС, яка формує необхідну корекцію АЧХ, діє через дільник R20R21 і ланцюг R19C11R17R16C8. Транзисторний ключ VT7 підключає ланцюг R23C14, забезпечуючи для стрічки Fe203 зміну постійного часу коригувального ланцюга з 70 до 120 мкс. Конденсатор С9 запобігає збудженню підсилювача на ультразвукових частотах. Сигнал із виведення 13 ОУ через резистори R22, R25 (при закритому ключі на VT6) надходить на вихід. Транзистор VT6 відкритий у всіх режимах роботи ЛПМ, крім режиму відтворення, та блокує проходження перешкод комутації та інших шумів на вихід магнітофона. Принципова схема одного каналу запису наведено на рис. 3.
Вхідний сигнал через конденсатор С1 надходить на базу емітерного повторювача на транзисторі VT1 і далі активний ФНЧ з апроксимацією АЧХ Золотарьова-Кауера [2], зібраний на елементах R4, R5, R7, С4 - С6 і VT2. Частота зрізу обрана рівною 20 кГц, крутість АЧХ у смузі придушення – близько 30 дБ на октаву. Дільник R1R2 забезпечує напругу на базі VT1, при якому напруга зміщення на вході, що не інвертує, ОУ DA1.1 близько до нуля. ФНЧ пригнічує ультразвукові компоненти вхідного сигналу, що створюють чування биття з коливаннями ГСП. Такі компоненти існують у сигналі на виходах стереофонічного тюнера (у вигляді коливань частоти 31,25 або 38 кГц і їх гармонік), а також програвача компакт-дисків (як імпульси частоти дискретизації 44,1 кГц і її гармонік). Підсилювач запису зібраний на ОУ К157УД2, ланцюг зворотного зв'язку якого включені елементи низькочастотної корекції R10, R13, С10, С7, R8 і адаптивної високочастотної корекції С8, L1, R9, VT3. Глибина корекції ВЧ визначається сумарним опором резистора R9 і вихідного опору транзисторного каскаду на VT3. При малих рівнях вхідного сигналу транзистор VT3 близький до насичення за рахунок базового струму, що протікає через резистори R12, R27 та R25. Добротність контуру C8L1 максимальна, глибина корекції ВЧ досягає 14 дБ. Вихід підсилювача запису (висновок 13 DA1) підключений через ФНЧ R16C12, розділовий конденсатор С17, фільтр-пробку напруги підмагні-чення C20L2, резистор R31, стабілізуючий струм запису, до роз'єму Х4, з якого сигнал надходить на роз'єм Х1 (див. ) і далі через Х2 універсальну головку BG2. Крім того, до виходу УЗ підключені дільник сигналу R1R17C21, що надходить на індикатор рівня запису, а також вхід детектора на елементах С13, VD15, R1, VT23, R7, С26, керуючого модулятором високочастотного підмагнічування, і Вхідний ланцюг С19 . Резистор R11 забезпечує початкове зміщення діода VD14 та емітерно-базового переходу VT4, збільшуючи лінійність початкової ділянки характеристики детектування. За відсутності ВЧ компонент у вхідному сигналі детектора напруга на верхньому за схемою виведення конденсатора детектора С26 становить +1 В. Детектор, що керує через транзистор VT3 глибиною ВЧ корекції при записі, виконаний за двонапівперіодною схемою у вигляді паралельно включених по виходу двох емітерних детекторів C14R19VT5 і C16R22VT6, на входи яких подаються протифазні напруги. Навантаженням детектора є елементи R25 та С18. Резистор R24 обмежує піковий струм розряду конденсатора С18. Резистор R27 створює початкове усунення переходів емітер-база транзисторів VT5, VT6. Паралельне включення цих детекторів збільшує вдвічі частоту пульсацій огинаючої та зменшує спотворення регульованого сигналу через відсутність парних гармонік. У міру зростання рівня і частоти сигналу напруга на конденсаторі С18 детектора змінюється з +0,9 до -2, викликаючи закривання транзистора VT3 і зменшення глибини ВЧ корекції. Модулятор напруги підмагнічування виконаний на основі паралельного коливального контуру C22L3R32 з добротністю, що регулюється шляхом зміни середнього опору втрат контуру транзистором VT8 модулятора. Відомо, що на резонансній частоті опір реактивних елементів контуру Q разів (Q - добротність контуру) більше послідовного опору втрат. Роль опору втрат виконують паралельно включені елементи R32, VD2 та опір колектор-емітер транзистора VT8. Так як струм, що протікає в індуктивній галузі контуру, однаковий для індуктивності та еквівалентного опору втрат, то падіння напруг на цих елементах пропорційні їх опорам. Так, при добротності контуру QЕ = 10 і амплітуді напруги на контурі, наприклад, 50 В, амплітуда напруги на опорі втрат складе всього 5, і для зміни добротності контуру можна застосувати малопотужний транзистор низьковольтний. Для запобігання відкривання при негативних напівхвилях напруги на резистори R32 переходу база-колектор транзистора VT8 служить діод VD2. Таким чином, зміна добротності коливального контуру здійснюється шляхом зміни вихідного опору транзисторного модулятора VT8 при позитивних напівперіодах напруги на колекторі. Відомо, що еквівалентний резонансний опір паралельного контуру (при f = fo) розраховується за формулою Rер = QеVL3/C22 і при зміні величини Qе також буде змінюватися. Враховуючи, що напруга з ГСП подається на описаний контур через конденсатор С23, отримуємо дільник напруги, в якому роль нижнього плеча грає паралельний коливальний контур L3C22 з елементами R32, VD2, VT8 з добротністю, що змінюється. Тим самим здійснюється модуляція напруги підмагнічування. При малих рівнях ВЧ складових сигналу на виході підсилювача запису напруга +1 на емітері VT7 детектора через резистор R28 насичує транзистор VT8. В цьому випадку опір втрат контуру мінімальний, а напруга підмагнічування на контурі L3C22 максимальна. Через конденсатор С21 воно надходить у ланцюг універсальної головки. У міру збільшення рівня ВЧ складових та (або) їх частоти напруга на верхньому за схемою виведення конденсатора С19 зменшується, вихідний опір транзистора VT8 зростає (при позитивних напівхвилях напруги на колекторі). При цьому середній за період опір втрат контуру збільшується, а його добротність та еквівалентний резонансний опір знижується. В результаті напруга підмагнічування на контурі L3C22 зменшується. Елементи R28, R29, R30 забезпечують лінійність модуляційної характеристики модулятора VT8 при зниженні напруги на контурі до 1/3 від максимального. Достоїнствами запропонованого модулятора є висока лінійність управління, додаткова фільтрація напруги підмагнічування, простота, можливість модуляції напруги підмагнічування з амплітудою до 100 В при використанні малопотужних маловольтних транзисторів (lк max<100 MA, Uке max<20...30 . До недоліків можна віднести наявність індуктивності L315 та необхідність налаштування контуру L3C3 на частоту ГСП. Принципова схема генератора стирання та підмагнічування наведена на рис. 4.
Прямокутні коливання зі шпаруватістю 2 та частотою 32,768 кГц надходять через ланцюг C1R1 від кварцового генератора блоку цифрової ФАПЧ провідного двигуна на вхід коливального контуру C2L1. Для множення частоти використано третю гармоніку напруги форми "меандр", на частоту якої налаштований контур. Елементи R2, VD1, C3 забезпечують необхідний режим роботи наступних каскадів ГСП та їх температурну стабілізацію. Емітерний повторювач на транзисторі VT1 узгодить високий резонансний опір контуру помножувача L1C2 з вхідним опором підсилювача потужності. Включення ГСП здійснюється подачею напруги +5 В точку з'єднання елементів R2, R3, С4. Підсилювач потужності ГСП складається з емітерного повторювача на транзисторі VT2 і резонансного підсилювача на VT3, виконаного за схемою із загальним емітером з неповним включенням коливального контуру C6C7L2BS1 колекторного ланцюга. Резистор R4 використовується для встановлення критичного режиму роботи генератора при куті відсікання колекторного струму, близькому до 90 град. Роль індуктивності коливального контуру виконують дросель L2 і стираючий головка BS1, індуктивність якої близько 360 мкГн. Конденсатор С7 використовується для точного настроювання контуру генератора на частоту 98,3 кГц. Резистор R7 служить вимірювання струму емітера (практично рівного струму колектора) і, будучи елементом ланцюга ООС, дещо збільшує вхідний опір кінцевого каскаду, додатково стабілізує його режим. Елементи С8, L3, С9 утворюють фільтр коливань із частотою ГСП ланцюга живлення. Перемикач SA1 з резистором R8 змінює напругу (і струм) стирання та підмагнічування для різних типів стрічок - з нормальним ("Fe203") та високим ("Сr02") рівнем підмагнічування. Неповним включенням коливального контуру (коефіцієнт включення р = 0,22) досягається розмах напруги на конденсаторі С6 не менше 85 В при напрузі живлення на конденсаторі С8 12 В (для стрічки з нормальним рівнем підмагнічування перемикач SA1 розімкнуто) і близько 110 при замкнутих контакт. За потреби цю напругу можна збільшити, знизивши індуктивність дроселя L2. Напруга з конденсаторів С6, С7 контуру подається на модулятори напруги підмагнічування, що входять до складу каналів запису (рис. 1 і 3). Принципова схема блоку цифрової ФАПЛ провідного двигуна ЛПМ показано на рис. 5. Вона виконана відповідно до функціональної схеми (див. рис. 1). На транзисторах VT1, VT2 і кварцовому "годинному" резонаторі ZQ1 (FKB = 32768 Гц) виконаний генератор опорної частоти, коливання якого з резистора R7 надходять до блоку ГСП і на вхід дільника частоти ДЧ1 {вхід CN1 DD1). Він виконаний на цифрових мікросхемах DD1, DD2 та елементі "І" на діодах VD1-VD4, що задають коефіцієнт поділу, а також елементах R14, R15, С9.
Для зазначеного на схемі включення діодів коефіцієнт N1 поділу частоти становить 202. Коли вміст лічильника на DD1 досягне значення 202 = 2+8+64+128, на висновках 12, 14, 5, 6 мікросхеми DD1 з'являться логічні "1", діоди VD1- VD4 закриються і імпульс скидання через інтегруючий ланцюг R14C9 скине по входу R лічильники DD1, DD2.1 у вихідний стан. Установкою додаткових діодів на виходах DD1, DD2 двійковим кодом може бути набрано значення коефіцієнта N1 від 2 до 511. Імпульси з частотою порівняння 32768/202 = 162,2 Гц з виведення 11 DD2 надходять на вхід першого тригера мікросхеми DD3, на якій зібраний частотно-фазовий детектор. Другий вхід ЧфД - вхід З нижнього за схемою тригера тієї ж DD3, який надходять імпульси з другого дільника частоти ДЧ2, виконаного на другій половині лічильника DD2 (вихід - висновок 5 DD2). Коефіцієнт поділу частоти вибраний N2 = 8. На вхід ДЧ2 (висновок 1 DD2) надходять імпульси з виходу підсилювача-обмежувача, зібраного на транзисторах VT3, VT4. На вході УО діє синусоїдальна напруга від тахогенератора електродвигуна ДПЛТ, частота якого пов'язана із частотою обертання двигуна співвідношенням fтг = 38fдв. Працюючи ФАПЧ як захоплення частоти імпульсних послідовностей на входах ЧФД рівні, тобто. fкв/N1 = fтг/N2 = 38fдв/N2 = 162 Гц. На входи скидання R DD3 надходять імпульси з прямих виходів тригерів через елемент "І" на діодах VD5 і VD6. Інверсний вихід верхнього за схемою тригера (виведення 2) через резисторний дільник R20R21 підключений до входу ключа на VT8, а прямий вихід нижнього тригера (висновок 13) через дільник R22R23 - до входу ключа на VT9. Вихідна напруга ЧФД з точки з'єднання обмежують струм резисторів R24, R25 надходить на пропорційно інтегруючий фільтр R26C14R29C15, з виходу якого згладжена напруга через два емітерних повторювача (VT10, VT5) надходить на підсилювач потужності на V6. Навантаженням VT7 є колекторний двигун постійного струму типу ДПЛТ із тахогенератором, який використовувався у відеомагнітофоні "Електроніка ВМ-6". Транзистор VT12 з резистором R7 демпфує двигун і зменшує час перехідних процесів, дроселі L19, L1 спільно з конденсаторами С2. С12 зменшують комутаційні перешкоди колектора. Описана побудова блоку ФАПЧ дозволяє змінювати частоту обертання валу двигуна точно вдвічі простим перемиканням висновків DD2. Так, при з'єднанні виводу 11 DD3 з виведенням 4 DD2 частота обертання (і швидкість стрічки) знижується вдвічі, а при використанні виведення DD6 2 частота обертання двигуна ЛПМ вдвічі зростає. Наведемо методику розрахунку коефіцієнта поділу N1 на прикладі ЛПМ касетного магнітофона "Маяк М-249С-1". Вихідні дані: діаметр тонвалу dT = 3 мм, діаметр маховика dM = 91,2 мм, діаметр шківа двигуна dш = 13,5 мм, швидкість стрічки \/л = 47,625 мм/с. Для випадку відсутності прослизання пасика отримана розрахункова формула, що зв'язує наведені вище параметри:
Округлюємо отримане значення до найближчого цілого N1 = 202, при цьому швидкість обертання двигуна буде більшою за номінальну на (202,084/202 -1) ·100 % = 0,041 %, що цілком прийнятно. Частоти коливань у різних точках блоку ФАПЧ у своїй такі: fкв = 32768 Гц, fтг = N2fкв/N1 = 1297,7 Гц, fср = fкв/N1 = 162,2 Гц, fдв = fтг /38 = 34,151 Гц, п = f · 60 = 2049 об/хв. Для п = 2049 об/хв напруга, що живить двигун ДПЛТ, становить холостому ходу Uдв = 5,6 ... 5,8 В. Розрахунок коефіцієнта N1 може бути виконаний для інших параметрів ЛПМ, і знайдене значення N1 потім набирається в двійковому коді за допомогою діодів на виходах лічильників DD1 та DD2 (див. рис. 5, позначення коефіцієнтів DD1 і DD2). Конструкція і деталі. Блоки касетного рекордера виконані на друкованих платах, виготовлених із однобічно фольгованого склотекстоліту завтовшки 1,5 мм. На рис. 6 зображена плата каналів запису,
на рис. 7 - плата ГСП (натисніть для збільшення),
на рис. 8 - плата каналів відтворення,
на рис. 9 – плата блоку цифрової ФАПЧ двигуна ЛПМ (натисніть для збільшення).
З огляду на високу щільність монтажу та одностороннього розташування друкарських провідників частина з'єднань (в основному ланцюга живлення) виконана дротяними перемичками, розпаяними з боку друкарських провідників. У блоках використані постійні резистори МЛТ-0,125, підстроювальні - СПЗ-1 (канал відтворення), СП5-16 (ГСП). Відхилення від номіналів більшості елементів, вказаних на схемі, повинно перевищувати ±10 %. Для резисторів R17, R19, R20, R21, R23 у каналах відтворення, а також R4, R5, R7 у каналах запису відхилення допустимо не більше ±5 %. Резистори на друкованій платі тракту запису встановлюють перпендикулярно, а безвивідні резистори R24 (R24') розміщують друкованих провідників. Конденсатори фільтрів та ланцюгів корекції С11, С14 (в каналах відтворення) та С4, С6, С8 (в каналах запису) – серій К73-17 з відхиленням не більше ±5 %. Конденсатори С6 (К31-10), С7 в ГСП і С20-С22 в каналах запису повинні мати робочу напругу не менше 100 В. Оксидні конденсатори - К50-16 або К50-35, конденсатор С14 в блоці ФАПЧ - К53-4 із серій КТМ, КМ. Котушки індуктивності L2 в каналах запису, а також L1 в ГСП містять по 80 витків дроту ПЕЛШО 0,12 і розміщені в броньових феритових магнітопроводах ПРО-14, чашки яких склеюють із зазором, утвореним двома шарами кальки. Котушки L1 в каналах відтворення мають по 185 витків, а L1 в каналах запису - по 130 витків того ж дроту і розміщені в таких магнітопроводах. Котушки L3 в каналах запису розміщені в магнітопроводі ОБ-19 і містять по 80 витків дроту ПЕЛШО 0,22. Чашки магнітопроводу склеюють із аналогічним зазором. Перед склеюванням котушок бажано виміряти їх індуктивність (на частотах, що відповідають робітникам) та за необхідності скоригувати кількість витків. Як L2, L3 (ГСП) використані дроселі ДПМ-0,1, як L1 (у блоці ФАПЧ) - дросель типу ДМ-0,6. Котушки фільтра L2 (блок ФАПЧ) намотують на феритовому кільці К16x10x4,5 марки 2000НМ складеним удвічі проводом ПЕЛШО 0,22 і містять 2x80 витків. Розмір цієї індуктивності не критична. Елементи фільтра С12, L2, С13 (блок ФАПЧ) розміщують поблизу двигуна на невеликій друкованій платі. Транзистори КТ3102Е (VT4 в каналах запису) можна замінити на КТ3102Д, бажано в металевих корпусах. Інші транзистори можна застосувати і з іншими літерними індексами. Замість діодів серії КД522 застосовні діоди КД521А, а замість мікросхем серії К561 – КР1561. Як універсальна головка в двоканапьному (стерео) варіанті використана ЗД24.12002, в чотириканальному варіанті - чотиридоріжковий блок 7Н10С (ВВ45), стиральна головка типу ЗС12.4210 від касетного магнітофона "Маяк". Зважаючи на відсутність стиральних головок на всю ширину (3,81 мм) стрічки, чотириканальний запис слід робити на попередньо розмагнічену (наприклад, дроселем) стрічку компакт-касети. Як перемикачі К1, К2 використані реле РЕМ-49. Виготовлення та налагодження вузлів магнітофона під силу, звичайно, підготовленим радіоаматорам, що має вимірювальні прилади: генератором низькочастотних коливань (частотою 20 Гц ... 200 кГц), електронним осцилографом з діапазоном частот 0 ... 1 МГц, мілівольтметром (з межами 1 ..1 В) та електронним частотоміром (діапазон частот 20Гц...200кГц). Налагодження починають із блоку цифрової ФАПЧ провідного двигуна ЛПМ. До зібраного блоку підключають фільтр С12L2C13 та ланцюг колектора електродвигуна. Обмотку тахогенератора підключають одним висновком до загального дроту, іншим - до лівого за схемою виведення конденсатора С13. Резистор R27 тимчасово випаюють, а резистор R26 замінюють змінним з максимальним опором 300...500 кОм. На блок подають напругу живлення +15 В. За допомогою осцилографа переконуються наявності коливань кварцового генератора (на колекторі VT2). За їх відсутності зменшують опір резистора R2 до отримання стійких коливань. Якщо при близькому до нуля опорі коливання відсутні, замінюють кварцовий резонатор. Частотомір перевіряють частоту коливання, яка повинна бути в межах 32768±20 Гц. За допомогою осцилографа та частотоміра перевіряють на виході першого дільника частоти (висновок 3 DD3) наявність прямокутних імпульсів та їх частоту. Амплітуда імпульсів – близько 10 В, частота – 162,2±0,1 Гц. Зменшуючи опір змінного резистора, включеного замість R26, підвищують напругу на двигуні до 5,6...5,8 В. Бажано, щоб двигун був встановлений в ЛПМ і на його шків надіти пасик. Початкове налаштування ведуть на холостому ходу ЛПМ (касета не вставлена, притискний ролик не стосується тонвалу). Осцилографом перевіряють на виході тахогенератора наявність синусоїдальних коливань розмахом близько 0,5 і прямокутних імпульсів амплітудою 9... 10 на колекторі VT4. Регулюванням змінного резистора домагаються частоти проходження імпульсів 1298 Гц, при цьому на виході другого дільника частоти (висновок 5 DD2) частота імпульсів повинна дорівнювати 162,2 Гц. Потім вимикають живлення блоку, випаюють змінний резистор, цифровим приладом вимірюють його опір і впаюють на місце R26 постійний резистор найближчого номіналу. Встановлюють знятий резистор R27 раніше і включають живлення. Електродвигун повинен мати частоту обертання валу 2049 об/хв, при цьому частота імпульсів на висновках 3 і 11 DD3 повинна дорівнювати 162,2 Гц, не змінювана при гальмуванні маховика ЛПМ пальцем. Зі збільшенням навантаження повинні лише зростати напруга на двигуні і струм від 60...70 мА (на холостому ходу) до 300...350 мА при збереженні заданої частоти обертання. Остаточне налаштування блоку здійснюється під час відтворення запису вимірювальної стрічки (частина "Д"). Частота сигналу на вихід каналу відтворення повинна лежати в межах 3150±20 Гц (±0,6%). При невідповідності отриманого значення частоти номінальному слід розрахувати новий коефіцієнт поділу N встановити його за допомогою діодів VD1 - VD5 і заново виміряти частоту сигналу з вимірювальної стрічки. Налаштування ГСП виробляють у такому порядку. Розмикають перемикач SA1. Базу транзистора VT2 з'єднують із загальним дротом через конденсатор ємністю 0,01 мкФ і встановлюють максимальний опір змінного резистора R4. До входу блоку підключають вимірювальний генератор, на якому встановлюють діюче значення напруги 1 і частоту 98,304 кГц (контролюють частотоміром). Підключають вхід Y осцилографа до емітера транзистора VT1. Включають режим запису подачею живлення і напруги, що управляє, і підстроєчником котушки L1 налаштовують контур L1C2 в резонанс (за максимальним розмахом сигналу). При неможливості налаштувати контур підстроювачем можна змінити ємність конденсатора С2. Після закінчення налаштування переконуються у її правильності перебудовою частоти генератора. Розмах сигналу на емітері VT1 повинен зменшуватись як при збільшенні, так і при зменшенні частоти. Підстроєчник котушки L1 фіксують термоклеєм. Далі відключають виведення конденсатора 0,01 мкФ від загального дроту і підключають його до виходу вимірювального генератора, на якому встановлюють розмах сигналу не більше 0,5 В. Підключають до блоку стиральну головку і випаюють з блоку конденсатор С7. Осцилограф за допомогою дільника 1:10 (вхідна ємність - не більше 15 пФ) підключають до виходу ДСП. Включають живлення +15 В і керуючу напругу +5 В. Змінюючи частоту генератора, визначають частоту f (резонансу контуру C6L2BS1 (за максимумом напруги, розмах якого повинен становити 30...60 В). Величина f1 повинна бути більшою за номінальну f0 = 98,304 кГц p align="justify"> Ємність додаткового конденсатора С7 розраховують за формулою C7=C6(f12/f12 -1), і встановлюють його в ГСП. Змінюючи частоту генератора, переконуються в точності контуру налаштування C6C7L2BS1 на частоту 98,3±0,5 кГц. Після вимкнення живлення підключають вхід ГСП до виходу кварцового генератора блоку ФАПЧ (резистор R7). Включають блок ФАПЧ та напругу живлення ГСП +15 В. Осцилограф підключають до виходу ГСП. Зменшуючи опір резистора R4, домагаються розмаху сигналу на виході ГСП не менше 80 В. Форма імпульсів струму колектора VT3 (на резисторі R7) близька до косінусоїдальної: амплітуда струму - не більше 0,15 А, а кут відсічки - 70...80 град. . Розмах напруги на пральній головці повинен бути не менше 70 В при напрузі живлення на конденсаторі С8 близько +12 В. Форма напруги стирання може відрізнятися від синусоїдальної. Налаштування тракту відтворення (описана у двоканальному варіанті) полягає в установці кута нахилу робочого зазору універсальної головки, номінального рівня вихідного сигналу, перевірці фазування каналів та налаштування ВЧ корекції. До роз'єму Х2 плати каналів відтворення підключають універсальну головку, до роз'єму ХЗ (висновки 1,2) підключають мілівольтметр і осцилограф. Подають напругу +5 на резистори R1 і R27. Включають напругу живлення +15 і -15 В. В ЛПМ магнітофона встановлюють касету з вимірювальною магнітною стрічкою (частина "Ч") і включають робочий хід. Положення ГУ за допомогою регулювального гвинта встановлюють максимум віддачі на частотах 5... 14 кГц. Авторами номінальний рівень 0 дБ вихідного сигналу (середньоквадратичне значення 550 мВ) визначався під час відтворення допоміжного запису сигналу частотою 1 кГц, виконаного на магнітофоні SONYTC-K45. Цей магнітофон був налаштований на заводі-виробнику за допомогою тест-стрічки SONY P-4-L-81 (333 Гц, 0 дБ) [3]. Номінальна напруга 550 мВ на частоті 333 (400) Гц при налаштуванні вимірювальної стрічки встановлюють резистором R13 спочатку в першому каналі (висновок 2 ХЗ), потім у другому (висновок 1 ХЗ). Фазування каналів перевіряють на сигналі 1 кГц (частина "У") з'єднанням висновків 1, 2 роз'єму ХЗ. При правильному фазуванні каналів напруга на виході не зміниться або зменшиться незначно (не більше ніж на 1 ... 2 дБ), при неправильній - буде близькою до нуля. У разі необхідно поміняти місцями висновки однієї з головок (BG1.1 чи BG1.2). Налаштування корекції ВЧ здійснюється індивідуально в кожному з каналів шляхом підбору конденсатора С1 по мінімальній нерівномірності АЧХ в області 5... 14 кГц при відтворенні пакетів частот (частина "Ч") вимірювальної касети. На частоті 10 кГц спад АЧХ має перевищувати 3 дБ. На закінчення проводять перевірку блокування каналу подачею напруги +5 на анод діода VD6 і перемикання постійної часу 70/120 мкс тимчасовим відключенням напруги +5 з резистора R27. При налагодження тракту запису спочатку перевіряють частоту зрізу ФНЧ, встановлюють частоту контурів корекції ВЧ, що дорівнює 18 кГц, налаштовують фільтри-пробки L2C20 (див. рис. 3) на частоту підмагнічування, налаштовують контури L3C22 модулятора ВЧП. Потім встановлюють оптимальний струм підмагнічування та межі його адаптації, а також номінальний рівень запису та струм запису. Максимальним вхідним рівнем вибрано середньоквадратичне значення вхідної напруги каналів запису, що дорівнює 110 мВ. Цьому рівню відповідає 0 дБ наведених нижче характеристик каналу запису. Для налаштування входів каналів запису підключають вимірювальний генератор і встановлюють його вихідну напругу рівним 110 мВ. Включають живлення та перевіряють частоту зрізу вхідних ФНЧ (на висновках 2 і 6 мікросхеми DA1) за рівнем -3 дБ, вона повинна становити 20...22 кГц. Згасання у ФНЧ на частоті 44,1 кГц має бути не менше 36 дБ. Постійна складова напруги на виході DA1 (висновки 13, 9) не повинна перевищувати ±0,5, інакше слід підібрати резистор R2. Потім зменшують напругу генератора на 20 дБ (до 11 мВ) і визначають частоту максимального підйому АЧХ (висновки 13, 9 DA1), яка повинна становити 17... 18 кГц. При невідповідності частоти цього значення підбирають ємність конденсатора С8. Перемикаючи частоту генератора на 1 і 18 кГц за збереження вхідного рівня 11 мВ, визначають глибину корекції, що має бути у межах 14±1 дБ. На рис. 10 наведено сімейство АЧХ каналу запису, виміряне при різних рівнях вхідного сигналу (0-24 дБ). За рахунок дії ланцюга авторегулювання глибина високочастотної корекції зі зростанням рівня вхідного сигналу зменшується до 2 дБ, що запобігає перевантаженню стрічки на високих частотах. Не обов'язково вимірювати всі ці характеристики через велику трудомісткість процесу вимірювань по точках. Нами ці характеристики були виміряні в автоматичному режимі з використанням ПЕОМ, що буде описано нижче. Достатньо виміряти середньоквадратичні значення напруги на висновках 13 та 9 на частотах 1 та 10 кГц. Вони повинні скласти 1,2 і 1,6 відповідно при вхідній напрузі 110 мВ.
Перевіряють частотну характеристику детектора адаптації ВПП, виконаного на елементах С15, VD1, R23, VT7, R26, С19. На вхід каналу запису подають напругу 110 мВ частотою 400 Гц. Вимірюють постійну напругу на емітері VT7, яка повинна відповідати 1 В. Збільшують частоту вхідного сигналу до 7,9 кГц, напруга на емітері VT7 має стати близьким до нуля. За подальшого підвищення частоти (до 16...20 кГц) напруга знижується до -1,2...-1,6 У. При невідповідності результатів вимірювань наведеним даним слід підібрати номінал конденсатора С15 не більше 390-910 пФ. Далі виходи ГСП до модуляторів тимчасово підключають до контактів 1, 2 роз'єму плати Х4 записи. Випаюють конденсатори С21, С21'. Включають живлення плати запису та ГСП. Налаштовують фільтр-пробки L2C20 по мінімуму напруги ВПП на конденсаторі С12 (розмах 1...2). Вимкнувши живлення ГСП та плати запису, перемикають виходи ГСП на праві (за схемою) обкладки конденсаторів С23, С23". Встановлюють конденсатори С21, С2Г з номіналом 75 пФ та напруга на виході вимірювального генератора рівним нулю. Включивши живлення блоків, підключають до конденсатора С22 осцилограф через дільник 1:10 і налаштовують контур L3C22 на частоту 98,3 кГц по максимуму напруги, користуючись L3 підстроювальником. При неможливості налаштуватись в резонанс слід підібрати конденсатор С22. При точному налаштуванні розмах напруги на конденсаторі С22 становить 80... 100 В. Далі встановлюють на вимірювальному генераторі частоту 16 кГц і плавно збільшують вихідну напругу від 0 до 110 мВ. Розмах напруги на конденсаторі С22 має зменшитися до 30...40 ст. Важливою операцією є встановлення оптимального струму підмагнічування на малих сигналах. Встановлюють напругу генератора рівним 11 мВ і записують в одному з каналів коливання з частотами 1 і 10 кГц для різної ємності конденсатора С21 (22...110 пф). Відтворюють запис і відзначають варіант, у якому напруги з частотами 1 та 10 кГц однакові. Значення С21, що відповідає цьому варіанту, є оптимальним. Процедуру повторюють іншого каналу. Заключною операцією є регулювання чутливості вимірювача рівня запису та встановлення номінального струму запису. Виробляють запис сигналу частотою 1 кГц та середньоквадратичним значенням на вході 110 мВ для різних номіналів резистора R31. Одночасно верхній вивід резистора R21 підключають до входу вимірювача запису (бажано пікового). Підбираючи опір R21, досягають показання вимірювача, що дорівнює 0 дБ. При відтворенні відзначають варіант запису, що забезпечує виході каналу відтворення напруга 550 мВ. Номінал резистора R31, що відповідає цьому варіанту, є оптимальним. Вимірюють наскрізні АЧХ магнітофона в діапазоні 20...20000 Гц для різних рівнів запису: 0, -6, -12, -18 дБ. Для вимірювання підсумкових наскрізних АЧХ магнітафону нами застосовувалася така методика: генерування тест-сигналів, їх реєстрація та обробка виконувались на ПЕОМ. Формування тест-сигналу проводилося у програмі Cool Edit Pro 1.2. Тестовий сигнал складався з трьох частин: перші дві частини - тональні сигнали тривалістю по 1,5 з частотою 1 кГц і рівнями і -5 дБ відповідно. Третя частина - сигнал тривалістю 30 з змінною за експоненційним законом частотою в діапазоні 20 ... 20000 Гц. Для формування сигналу з частотою, що змінюється за експоненційним законом, використовувалася команда Generate Tones з наступними установками: Duration 30 seconds, Initial Settings 20 Hz, Final Settings 20000 Hz, Log Sweep, Flavor Sine. Два тональні імпульси з різними рівнями призначені для калібрування програми візуалізації підсумкових характеристик. Для врахування нерівномірності АЧХ звукових карт, що використовуються, тестовий сигнал коригувався за допомогою 30-смугового графічного еквалайзера в програмі Cool Edit Pro. З ПЕОМ тест-сигнал виводився через звукову карту Creative SB 128. Записаний на магнітній стрічці тест-сигнал при відтворенні вводився в ПЕОМ за допомогою звукової картки YAMAHA YS-724. Нерівномірність АЧХ пристроїв введення - виведення (без магнітофона), виміряна в діапазоні частот 20...20000 Гц, не перевищила ±0,5 дБ (після корекції АЧХ звукових карток у тест-сигналі). Далі записаний файл оброблявся з метою визначення огинаючої сигналу та реєстрації результатів вимірювань у звичних координатах по обох осях. Для цього на мові Delphi було написано програму візуалізації результатів вимірювання АЧХ. Спрощена структурна схема алгоритму роботи програми наведено на рис. 11.
Огинає тестового сигналу обчислювалася методом ковзного середнього. Для цього над тестовим сигналом проводилися такі дії: обчислювався модуль, потім точки результуючої АЧХ обчислювалися за допомогою усереднення даних на часовому інтервалі. Час усереднення огинаючої оперативно змінюється не більше 0,1...2 з. Типові значення часових інтервалів становили 0,1...0,4 с. Програма має простий графічний інтерфейс, де передбачена можливість довільного масштабування АЧХ, що виводиться, по обох координатних осях, збереження результатів розрахунку як у графічному форматі, так і у вигляді масиву. Ця програма також працює з тестовими сигналами у вигляді відрізків вузькосмугового (1/3 та 1/6 октави) шуму, з'єднаних без розривів фази та перекривають діапазон 20...20000 Гц. Ці сигнали використовувалися для вимірювання АЧХ акустичних систем і мікрофонів по звуковому тиску. На рис. 12-15 наведено амплітудно-частотні характеристики каналу запису-відтворення для наступних випадків: - стандартний метод запису (з фіксованою високочастотною корекцією та струмом підмагнічування) - рис. 12;
- метод запису з адаптивною високочастотною корекцією (фіксований струм підмагнічування); - рис. 13;
- метод запису з адаптацією підмагнічування (фіксована глибина високочастотної корекції); - рис. 14;
- запис з адаптацією високочастотної корекції та підмагнічування - рис. 15
Вимкнення адаптації високочастотної корекції виробляють з'єднанням колектора VT3 із загальним дротом, вимкнення адаптації ВЧП - випаюванням із плати одного з висновків конденсатора С15. Вимірювання параметрів тракту запису-відтворення проведено з використанням стрічки МЕК-1 типу BASF Fe 1. Верхня гранична частота наскрізної АЧХ при стандартному методі запису з рівнем сигналу 0 дБ становить всього 8 кГц (за спадом на 3 дБ), віддача на частоті 15 кГц па нижче -24 дБ. У діапазоні частот 15,6. ..18 кГц спостерігається призвук, обумовлений биттями 5-ї гармоніки записуваного сигналу і частоти підмагнічування, з рівнем -16,5 дБ (15%). Хвилястість АЧХ області частот 20...160 Гц (так звана "змійка") пояснюється сумірністю довжини хвилі запису з розмірами робочої поверхні використовуваної головки [4]. Так як форма АЧХ нижче за частоту 3 кГц практично не залежить від рівня запису, графіки на рис. 13-15 наведено в інтервалі 2,5...20 кГц. Порівняння методів запису можна проводити за різними критеріями, нами вибрано рівень віддачі магнітної стрічки в наскрізному каналі на частотах 10 та 15 кГц. У табл. 1 наведено рівні у дБ для досліджених чотирьох методів.
На частоті 10 кГц адаптація лише ВЧП краща за адаптацію високочастотної корекції, проте на частоті 15 кГц ці методи адаптації (окремо) дають однаковий результат (віддача -16,5 дБ). Спільне використання адаптації корекції ВЧ та ВПП на частоті 15 кГц дозволяє отримати віддачу -6 дБ, що на 10,5 дБ вище (!), ніж при використанні цих методів окремо. Для оцінки нелінійності магнітофона використовувався метод різницевого тону третього порядку [4]. Вимірювальний сигнал формувався за допомогою програми Cool Edit Pro 1.2 у вигляді суми двох гармонійних коливань: одне з амплітудою А і частотою f1, інше - з амплітудою А/2 і частотою f2, причому f2 = 2f1 - 500. Продукт нелінійності тракту магнітного запису ( включає крім електронної частини також універсальну головку і магнітну стрічку) у вигляді різницевого комбінаційного тону частотою 500 Гц вимірювався аналізатором спектра на виході лівого каналу відтворення. Для цього сигнал вводився до комп'ютера та аналізувався програмою Audio Tester 1.4 (режим аналізатора спектра). Крива допустимих навантажень вимірювалася шляхом зміни частот випробувального сигналу та підтримання постійного рівня різницевого тону. Останній був обраний рівним 2,5% (-32 дБ) від номінального вихідного рівня (550 мВ). Природно, що з збільшенням частот f1, f2 випробувального сигналу амплітуди його компонент (А і А/2) зменшуються. Результати вимірювань наведено у табл. 2 де зазначені частоти компонент і розмах випробувального сигналу на виході підсилювача запису (у вольтах і дБ щодо номінального розмаху 3,4 В).
У [4] наголошується, що у "хороших" каналів запису-відтворення спад кривої не перевищує 15 дБ при швидкості стрічки 19 см/с на вищій частоті діапазону. Використання адаптації підмагнічування і глибини корекції ВЧ при записі дозволило отримати цей спад всього на 3,2 дБ при швидкості стрічки 4,76 см/с (!). Слід зазначити, що у цій статті описано магнітофон з більш глибоким регулюванням струму підмагнічування (до 10 дБ), ніж у відомих системах динамічного підмагнічування (4...6 дБ) та динамічного регулювання (2,6 дБ) [1]. Суб'єктивна оцінка якості звучання фонограм, записаних на цьому магнітофоні з компакт-дисків, виявила високу перевантажувальну здатність тракту. Максимальні рівні запису, виміряні за піковим індикатором (інт = 1 мс, відп = 350 мс), досягали +6 дБ без помітних на слух спотворень. Для запису використовувалися фонограми з різкими ударами, тарілками та потужною басовою партією. Записана фонограма має неспотворені "баси", не втрачає яскравості та соковитості, відрізняючись від оригінальної тільки появою невеликого шуму стрічки (незважене ставлення сигнал/шум 52...54 дБ) у паузах. Для придушення шуму чотириканальних фонограм, виконаних на касетному рекордері, використовувалася програма Cool Edit Pro після введення в комп'ютер. Шумопридушення у кожному каналі проводиться у два етапи: на першому - визначається "профіль шуму" як статистична інформація, необхідна для оптимізації роботи шумоподавлювача; на другому - відбувається власне придушення шумових складових в фонограмі, що обробляється. Типові установки для високоякісної роботи шумоподавлювача мають вигляд: Snapshots in profile: 300; FFT Size: 4096; Precision factor: 7; Smoothing amount: 1.25; Transition width: 3. Типове покращення сигнал/шум становить 15...20 дБ. Для регулярних перешкод покращення може досягати 40...50 дБ. література
Автори: О.Філатов, К.Філатов, м.Таганрог Ростовської обл.
Штучна шкіра для емуляції дотиків
15.04.2024 Котячий унітаз Petgugu Global
15.04.2024 Привабливість дбайливих чоловіків
14.04.2024
▪ Електричний струм із мікрохвиль ▪ Зовнішні відеокарти Gigabyte Aorus RTX 3080/3090 Gaming Box ▪ Бджолине вогнівка проти поліетилену ▪ Безшумна вітрова турбіна Liam F1 ▪ Будувати будівлі за прикладом шершнів
▪ розділ сайту Індикатори, датчики, детектори. Добірка статей ▪ стаття Чомучка. Крилатий вислів ▪ стаття Як виникла гра в кульки? Детальна відповідь ▪ стаття Слюсар-ремонтник з ремонту обладнання. Типова інструкція з охорони праці
Головна сторінка | Бібліотека | Статті | Карта сайту | Відгуки про сайт
www.diagram.com.ua |
Дивіться інші статті розділу 
Останні новини науки та техніки, новинки електроніки:
All languages of this page