Транзисторний підсилювач радіостанції потужності першої категорії. Енциклопедія радіоелектроніки та електротехніки

Енциклопедія радіоелектроніки та електротехніки / ВЧ підсилювачі потужності

 Коментарі до статті

Широко поширена думка про неможливість або великі труднощі побудови широкосмугового транзисторного підсилювача потужності для радіостанції першої категорії відштовхує більшість короткохвильовиків від цієї витівки.

Завдання, поставлене автором, полягало в тому, щоб на прикладі лінійного підсилювача потужності, що діє і знаходиться в експлуатації, показати можливість побудови, навести опис схеми і методики налаштування високонадійного транзисторного підсилювача потужності, що забезпечує вихідну потужність не менше 150 Вт при безвідмовній роботі вихідних транзисторів. умовах, таких як робота на неузгоджене навантаження, обрив або замикання кабелю в антенно-фідерній системі, помилки комутації діапазонних фільтрів, перегрів радіатора охолодження транзисторів підсилювача та інше.

При побудові підсилювача перевагу віддали біполярним транзисторам з низки причин:

1. Доступністю та поширеністю біполярних транзисторів у порівнянні з польовими.
2. Більшою температурною стабільністю та стійкістю до перевантажень та паразитних збуджень.
3. Простотою побудови та узгодження вхідних ланцюгів. До складу підсилювача входять: схема захисту у вигляді електронно-керованого атенюатора Г-подібного типу, двотактний широкосмуговий підсилювач потужності з перекриттям частотою від ! 8 до 30 МГц, виконаний на біполярних транзисторах КТ957А, рефлектометр схеми захисту, джерело живлення із захистом від перевантажень по струму та діапазонні фільтри нижніх частот.

Основні характеристики широкосмугового підсилювача потужності:

- Робочий діапазон частот - 1,8 ... 30,0 МГц;
- максимальна вихідна потужність – не менше 150 Вт;
- Коефіцієнт посилення за потужністю - не менше 10 дБ;
- нерівномірність коефіцієнта посилення у робочому діапазоні частот - трохи більше 2 дБ;
- ККД підсилювача при максимальній вихідній потужності - не менше 55%;
- вхідний опір при КСВ не більше - 2...50 Ом
- максимальний КСВ після виходу, у якому забезпечується стійка довгострокова робота підсилювача - трохи більше 3,0;
- рівень другої гармоніки (без ФНЧ) - трохи більше -30 дБ;
- рівень третьої гармоніки (без ФНЧ) - трохи більше -15 дБ;
- рівень гармонічних складових на виході (з діапазонними ФНЧ) – не більше -55 дБ;
- напруга живлення – 25 В;
- максимальний струм споживання – 13 А.

рис.1. Принципова схема підсилювача потужності

Сигнал з трансівера надходить на Г-подібну ланку електронно-керованого атенюатора схеми захисту підсилювача потужності при неузгодженні з навантаженням. Атенюатор побудований на потужних pin-діодах VD5 та VD6. На транзисторах VT1 – VT4, VT6 зібрана схема управління. Характерною особливістю цієї схеми є підтримка постійної величини сумарного струму, що протікає через діоди VD5 та VD6.

У робочому стані підсилювача транзистор VT2 схеми керування атенюатора відкритий, а VT3 закритий. Через відкритий pin-діод VD5 протікає струм близько 120 мА. Падіння напруги на резисторі R9 є напругою, що замикає, для другого pin-діода VD6. Максимальне ослаблення потужності радіосигналу в послідовному ланцюзі С5, VD5, С9 Г-подібного атенюатора становить 0 ЗдБ.

При виникненні неузгодженості підсилювача потужності з навантаженням, напруга, що виробляється рефлектометром, через діод VD15 схеми "АБО" надходить на базу транзистора VT6 диференціального підсилювача. Відбувається перерозподіл струму, що протікає через діоди VD5 і VD6, внаслідок чого збільшуються втрати радіосигналу ланцюга С5, VD5, С9 до 30 дБ. Паралельний ланцюг С7, VD6, R8 та С10 Г-подібної ланки атенюатора служить для стабілізації вхідного опору підсилювача потужності та забезпечує сталість опору навантаження трансівера. Так, при повністю відкритому pin-діоді VD6 активна складова опору ланцюга С7, VD6, R8 та С10 дорівнює 50 Ом. У цьому випадку на резистори R8 розсіюється вся потужність сигналу, що надходить на вхід підсилювача. За допомогою резистора R1 здійснюється регулювання порогової напруги перемикання електронно-керованого атенюатора. Світлодіод H1 є індикатором неузгодженості підсилювача потужності з навантаженням. Світіння світлодіоду імпульсне. Частота світіння 25 - 30 Гц, визначається постійним часом розряду конденсатора С12 через резистор R17 і вхідний опір транзистора VT6.

Двотактний підсилювач потужності виконаний на транзисторах VT11 та VT12 типу КТ957А. Автономна напруга зміщення кожного транзистора підсилювача потужності визначається за допомогою двох стабілізаторів, зібраних на транзисторах VT7, VT9 і VT8, VT10.

Наявність автономних джерел початкової напруги усунення вихідних транзисторів, що працюють в режимі, дозволяє усунути розкид коефіцієнтів посилення транзисторів і отримати лінійну амплітудну характеристику підсилювача потужності. Регулювання початкової напруги усунення транзисторів здійснюється змінними резисторами R18 та R19. Стабілізатори здійснюють одночасно температурну стабілізацію струму спокою вихідних транзисторів підсилювача потужності. Як температурні датчики використовуються транзистори VT7 і VT8 типу КТ904А, що розміщуються поряд з транзисторами КТ957А.

Симетруючий трансформатор Т1 з коефіцієнтом трансформації 4:1 узгодить несиметричний 50-омний вхід підсилювача потужності з вхідними опорами транзисторів VT11 та VT12, активна складова яких дорівнює 1,3...1,8 Ом.

Трансформатор Т2 забезпечує подачу живлення на колекторні ланцюги транзисторів VT11 і VT12, симетрування форми напруги на колекторах транзисторів з метою зниження рівня парних гармонік колекторного ланцюга, а також створення частотно-залежного негативного зворотного зв'язку. Симетруючий трансформатор Т3 з коефіцієнтом трансформації 1:3 забезпечує перехід від низького опору вихідного транзисторів до несиметричного виходу з опором, рівним 50 Ом.

Коригувальні ланцюги R20, С20 та R21, С21 забезпечують узгодження вхідних опорів підсилювача та зменшення коефіцієнта посилення на низьких частотах. Контур, утворений вторинною обмоткою трансформатора Т1 та конденсатором С15; ланцюг, що складається з резисторів R26 і R27 та контуру, утвореного вторинною обмоткою трансформатора Т2 і конденсатором С27; також контур, утворений первинною обмоткою трансформатора ТЗ і конденсатором С36, забезпечують підйом амплітудно-частотної характеристики підсилювача на верхніх частотах (20 - 30 МГц).

Ланцюги корекції АЧХ підсилювача потужності дозволяють отримати нерівномірність коефіцієнта посилення потужності менше 2 дБ в частотному діапазоні від 1,8 до 30 МГц.

Діоди VD11, VD13 і VD12, VD14 служать захисту транзисторів VT11 і VT12 від перенапруги в колекторної ланцюга.

До складу рефлектометра схеми захисту підсилювача входять: датчик відбитої хвилі, виконаний на трансформаторі струму Т4, конденсаторах С43, С44 і випрямлячі на діоді VD17; підсилювач постійного струму на транзисторах VT13, VТ14 та схема "АБО" на діодах VD15 і VD16. Змінним резистором R37 встановлюється необхідний поріг спрацьовування схеми захисту КСВ. Живлення ланцюгів зміщення вихідних транзисторів підсилювача потужності та УПТ рефлектометра здійснюється від стабілізатора напруги, виконаного на мікросхемі DA18 і регулюючому транзисторі VT1. Максимальний струм споживання та ціни +5 В - не більше 12 А. Регулювання вихідної напруги стабілізатора здійснюється резистором R0,5.

Джерело живлення колекторного ланцюга підсилювача потужності складається з двонапівперіодного випрямляча, зібраного за бруківкою на діодах VD7...VD10 і компенсаційного стабілізатора на транзисторах VT15, VT16, VT17 і мікросхемі DA2, що має захист від перевантажень по струму і К3. Для отримання струму в навантаженні до 13 А застосовано паралельне включення двох регулюючих транзисторів VT15 і VT16 типу 2Т827А з опорами, що вирівнюють, в ланцюгах емітерів. Величина падіння напруги одному з цих резисторів служить керуючим напругою для схеми захисту струму. Регулювання вихідної напруги стабілізатора здійснюється змінним резистором R38. Падіння напруги на резистори R46 використовується для контролю струму підсилювача потужності мікроамперметром РЛ1 зі шкалою не більше 200 мкА. Світлодіод Н2 служить для індикації режиму навантаження джерела живлення колекторного ланцюга підсилювача потужності. Світлодіод Н2 служить для ланцюга підсилювача, потужності. Світлодіод Н2 гасне, якщо струм навантаження перевищить граничне значення.

З метою підвищення надійності підсилювача в ланцюгах +12 і +25 включені запобіжники на струм відповідно 0,5 А і 15 А.

Для фільтрації гармонійних складових радіосигналу на виході підсилювача потужності встановлені шість діапазонних фільтрів нижніх частот 5-го порядку (рис.2) з чебишепською характеристикою, що мають максимальний коефіцієнт відображення у смузі пропускання 10%, що відповідає КСВ < 1,2 та втрати потужності - 0,2 50 дБ. Вхідні та вихідні навантажувальні опори XNUMX Ом. У таблиці наведено номінали елементів фільтрів та його частоти зрізу (fcp).

Рис. 2

Реактивна потужність конденсаторів фільтрів – 200 ВАр. Допустимо паралельне включення однакових конденсаторів з меншою одиничною величиною реактивної потужності, але сумарною - не менше 200 ВАр.

Таблиця 1

Діапазон, МГц	fcp, МГц	С1, C3, пФ	С2, пФ	L1.L2, мкГн	Число витків	d/Д, мм
1,8	2,5	1300	2300	4,37	22	- / 22
3,5	4,6	680	1300	2,37	17	- / 22
7,0	8,7	360	620	1,25	10	- / 22
10; 14	16,0	200	360	0,68	12	22/12
18; 21	25,0	120	240	0,44	9	20/12
24,9; 28	35,0	91	160	0,31	6	10/12

Тут: d – Довжина намотування. Д – зовнішній діаметр котушки

Діаметр та тип дроту ПЕВ-2 1,2. Для діапазонів 1.8; 3.5 і 7,0 МГц котушки виконуються з суцільним намотуванням. Закріплення витків здійснюється клеєм БФ2.

Підсилювач потужності зібраний на двох друкованих платах, встановлених на радіаторах охолодження підсилювача транзисторів. На першій друкованій платі зібрано сам підсилювач потужності, Г-подібний атенюатор, схема захисту та стабілізатори напруги усунення. Друкована плата встановлена ​​на радіаторі, на якому розміщені транзистори VT11, VT12, VT7, VT8 та pin-діоди VD5, VD6. Розміри радіатора 120х250х60 мм. Висота ребер – 45мм, відстань між ними – 15 мм.

На другій друкованій платі зібрані стабілізатори напруг +12 і +25 В. Друкована плата, що регулюють транзистори VT5, VT15, VT16, діоди VD7 - VD10 і мікросхема DA2 встановлені на другому радіаторі охолодження підсилювача потужності.

Розміри цього радіатора 120х200х60 мм. Висота ребер та відстань між ними такі ж, як у першого радіатора.

Регулюючі транзистори та діоди випрямлячів встановлені на радіаторі на електроізолюючих прокладках, виконаних з алюмінію з анодним оксидованим ізоляційним покриттям.

Радіатори охолодження є несучими елементами підсилювача конструкції потужності. Так, перший радіатор з вихідними транзисторами, ВЧ- та ПЧ-роз'ємами підсилювача потужності є задньою стінкою шасі, а другий радіатор виконує роль бічної стінки.

Усередині корпусу шасі розміщені діапазонні фільтри нижніх частот з галетним перемикачем діапазонів, електролітичні конденсатори С3 та С39 та трансформатор живлення з габаритною потужністю не менше 350 Вт (на електричній схемі не показано).

У підсилювачі потужності застосовані такі типи радіоелементів: постійні резистори С2 - 33Н, МЛТ, С5-1 MB; змінні резистори - СП3 чи СП5; конденсатори С5 - С10, С32, С34, С33, С35-КМ-4, решта - КМ-5, КМ-6 КТ-3, К 10-17; електролітичні конденсатори К50-6, К50-18; дроселі L1, L2, L3, L4, L5, L10 – ДМ0,6 або подібні.

Дроселі L6 - L9 намотані на кільцевому магнітопроводі з матеріалу 1000 НМ типорозміру К18х8х5 і містять по 7 витків дроту ПЕЛ-2 0,8.

Трансформатор Т1 виконаний із трьох склеєних Ш-подібних замкнутих магнітопроводів марки М2000 HМ типорозміру Ш5х5. Первинна обмотка містить 4 витка дроту марки МПО 0,35, пропущеного всередині паяних прямокутних латунних каркасів, щільно вставлених у вікна Ш-подібного магнітопроводу. Прямокутні каркаси, з'єднані між собою перемичкою, утворюють об'ємний виток вторинної обмотки трансформатора Т1.

Трансформатор Т2 виконаний на кільцевому магнітопроводі марки 1000 НМ типорозміру К32 х 20 х 6. Трансформатор містить 7 витків скручування з 8 проводів марки ПУЛ-2 0,8 з кроком одне скручування на сантиметр. Чотири дроти скрутки утворюють первинну обмотку, інші чотири - вторинну обмотку трансформатора. Виток зв'язку виконаний проводом МПО 0,35, пропущеним через магнітопровід.

Трансформатор Т3 виконаний аналогічно трансформатору Т1 із чотирьох склеєних Ш-подібних замкнутих магнітопроводів марки М2000 НМ типорозміру Ш7х7.

Первинна обмотка трансформатора являє собою об'ємний виток, вторинна виконана з трьох витків дроту МПО 0,35, пройдених всередині об'ємного витка.

Токовий трансформатор Т4 датчика відбитої хвилі виконаний на кільцевому магнітопроводі марки М20В42 типорозміру К20х10х5. Первинна обмотка являє собою монтажний провід, пропущений через магнітопровід, вторинна обмотка містить 20 витків дроту ПЕЛШО 0,15.

Налаштування підсилювача потужності здійснюється у наступному порядку. Спочатку налаштовуються всі вхідні пристрої: стабілізатори, рефлектометр, диференціальний підсилювач та інші, потім проводиться комплексне налаштування підсилювача загалом.

Для налаштування необхідні прилади: авометр, осцилограф зі смугою робочих частот до 50 МГц, аналізатор спектру або вимірювальний приймач з діапазоном частот до 80 - 100 МГц, КСВ-метр, безіндуктивний навантажувальний резистор на потужність до 100 - 200 Вт, генератор стандартних сигналів Г4- 118 або вседіапазонний трансівер з вихідною потужністю щонайменше 20 Вт.

Налагодження підсилювача потужності починають з автономної перевірки роботи випрямлячів та стабілізаторів напруги +12 та +25 В.

Змінними резисторами R15 і R38 встановлюють необхідні значення напруги за схемою.

Випробування стабілізатора напруги +12 проводиться при підключенні навантажувального опору 15 Ом до емітера транзистора VT5, при цьому зміна вихідної напруги стабілізатора повинна бути не більше 0,1 В, а величина пульсацій на виході - не більше 50 мВ.

Перевірка роботи стабілізатора напруги +25 В, визначення порога спрацьовування захисту струму проводяться при підключенні опору навантаження величиною 1,5 - 4 Ом. Навантаження виконується у вигляді котушки з відводами з ніхромового дроту діаметром 1 мм, навитого на керамічному каркасі з кроком 2 - 3 мм. Випробування стабілізатора проводиться при поміщенні описаного навантаження у трилітрову банку з холодною водою. Величина струму контролюється амперметром зі шкалою не менше 15 А. Стабілізатор повинен стійко працювати при струмах навантаження до 13 А. Порогове значення струму, при якому вихідна напруга стабілізатора падає до 2...3, має бути не більше 14... 14,5, XNUMX А.

Регулювання порога спрацьовування захисту струму (1е) можна здійснити підбором резисторів R41 і R42.

Значення Ia може бути визначене за формулою

Ia=1,4/R41=1,4/R42

Зменшення вихідної напруги стабілізатора +25В при максимальному струмі навантаження має бути не більше 1, а величина пульсацій не більше 400мВ.

Вибором величини резистора R30 можна встановити максимальну температуру розігріву кристала мікросхеми DA2, встановленої на єдиному радіаторі підсилювача потужності. При температурі радіатора вище +90°С спрацьовує тепловий захист мікросхеми DA2, що скидає напругу на виході стабілізатора до нуля.

Налаштування стабілізаторів напруги усунення проводиться при відключених базах вихідних транзисторів VT11, VT12. У процесі налаштування перевіряється можливість регулювання вихідної напруги в межах 0,5...0,65 при максимальному струмі навантаження до 0,2 А.

Налаштування стабілізаторів закінчують встановленням мінімального значення вихідної напруги.

Налаштування датчика відбитої хвилі традиційна та багаторазово описана у літературі. УПТ на транзисторах VT13, VT14 забезпечує формування напруги на колекторі VT13, рівне +(0-0,7) за відсутності і +(10 - 11,5) за наявності неузгодженості навантаження. Резистором R37 проводиться установка порога спрацьовування схеми захисту за величиною ПВ навантаження більше 3.

Робота диференціального підсилювача, що є схемою управління Г-подібної ланки атенюатора на pin-діодах, перевіряється при подачі на вхід схеми "АБО" (гніздо XS6) постійної напруги Uk, що змінюється в межах від 0 до 12В. При Uk=0 на колекторі VT2 має бути напруга +17 В, а на колекторі VT3 - 0 В. Падіння напруги на резисторі R9 має бути не менше 10 В. При Uk=7B регулюванням резистора R 1 домагаються перемикання вихідних транзисторів VT2, VT3 диференціального підсилювача та свічення світлодіода H1. Інтервал зміни Uk, у якому відбувається перемикання транзисторів VT2 і VT3, може бути трохи більше 0,7В. Перевірка правильності роботи pin-діодного атенюатора проводиться при продачі на вхід XS1 ВЧ-сигналу ГСС або трансівера та вимірювання ВЧ-сигналу осцилографом на резисторі навантаження опором 51 Ом, включеному замість первинної обмотки трансформатора Т1. При Uk=0 ВВЧ-напруга на резисторі навантаження повинна бути такою ж, як на вході

XS1 у всьому діапазоні робочих частот підсилювача та потужності ГСС або трансівера не більше 20 Вт. При Uk=10 В та інших рівних умовах ВЧ-напруга на резисторі навантаження повинна бути в 30 і більше разів менше, ніж на вході XS1.

Попередньо перед налаштуванням підсилювача потужності ланцюг зворотного зв'язку, що складається з R26, С25, R27, С26 і витка зв'язку на трансформаторі Т2, що симетрує, повинна бути розімкнена. Налаштування підсилювача потужності повинно проводитися при постійно увімкненому навантаженні опором 50 Ом, яке може бути виконане як описано в [2]. Для захисту потужних транзисторів при перших включеннях підсилювача потужності рекомендується поставити запобіжник на струм 5 А.

Початковий струм транзисторів VT11, VT12 підсилювача потужності виставляється спочатку резистором R18 значення 150... 200 мА, потім резистором R19 сумарний струм колекторного ланцюга підсилювача збільшується до 300...400 мА.

Правильність увімкнення витка зв'язку перевіряється на стійкість підсилювача потужності до ВЧ збудження при подачі на вхід XS1 сигналу потужністю не більше 0,5 - 1,0 Вт. При збудженні підсилювача, що проявляється у різкому зростанні колекторного струму при плавному збільшенні сигналу на вході, кінці витка зв'язку трансформатора Т2 змінюються місцями. При комплексному налаштуванні підсилювача як генератор сигналів бажано використовувати ГСС Г4-118, максимальне значення вихідної потужності якого дорівнює 3 Вт, а діапазон робочих частот - 0,1 ... 30 МГц. Подаючи на вхід підсилювача потужності амплітудно-модульований сигнал ГСС з глибиною модуляції не менше 50% і амплітудою не більше 10, змінними резисторами R18 і R 19 домагаються симетричної форми огинаючої сигналу, що спостерігається на екрані осцилографа, підключеного до навантаження. У процесі цього регулювання необхідно контролювати початковий струм колекторного ланцюга підсилювача потужності, який повинен перевищувати 300...400 мА. Конденсаторами С15, С27 та С36 домагаються підйому АЧХ підсилювача потужності на частотах 25...30 МГц. Контроль рівня потужності гармонійних складових вихідного сигналу підсилювача наявності високочастотної або низькочастотної паразитної модуляції здійснюється за допомогою аналізатора спектра або вимірювального приймача.

При виникненні паразитної модуляції в підсилювачі необхідно збільшити величини блокувальних конденсаторів у колекторних та базових ланцюгах вихідних транзисторів VT11 та VT12.

Остаточна перевірка роботи підсилювача потужності проводиться спільно з трансівером, підключеним до входу РА, при вимірюванні величини напруги на навантаженні всіх аматорських діапазонах. Так як вихідна потужність підсилювача при цьому досягатиме 200 Вт, а випробування можуть носити тривалий характер, необхідний примусовий обдув підсилювача радіатора потужності, обов'язковий при тривалій роботі.

Попереднє налаштування системи захисту підсилювача проводиться регулюванням резистора R37 до появи світлодіоду Н1 при рівні вихідної потужності не більше 30 - 40 Вт і опорі навантаження підсилювача рівному 200 Ом (КСВ-4).

Вимкненням навантаження або його замиканням перевіряється спрацювання системи захисту підсилювача. При правильній роботі системи захисту її остаточне доведення здійснюється за номінальної потужності підсилювача.

Необхідно відзначити, що зменшуючи вихідну потужність підсилювача можна домогтися нормальної роботи на сильно неузгоджену навантаження. Вимірювання основних параметрів налаштованого підсилювача потужності здійснюється з увімкненими діапазонними фільтрами нижніх частот, налаштування яких полягає у перевірці відповідності частот зрізу значенням, наведеним у таблиці 1.

література

1. Завражнов Ю. та ін. Потужні високочастотні транзистори. - М: Радіо і зв'язок, 1985.
2. Скрипник В. Прилади для контролю та налагодження радіоаматорської апаратури. - М: Патріот, 1990.

Автор: В. Усов, м. Новосибірськ; Публікація: Н. Большаков, rf.atnn.ru

Дивіться інші статті розділу ВЧ підсилювачі потужності.

Читайте та пишіть корисні коментарі до цієї статті.

<< Назад

Останні новини науки та техніки, новинки електроніки:

Пастка для комах 01.05.2024

Сільське господарство - одна з ключових галузей економіки, і боротьба зі шкідниками є невід'ємною частиною цього процесу. Команда вчених з Індійської ради сільськогосподарських досліджень – Центрального науково-дослідного інституту картоплі (ICAR-CPRI) у Шимлі представила інноваційне вирішення цієї проблеми – повітряну пастку для комах, яка працює від вітру. Цей пристрій адресує недоліки традиційних методів боротьби зі шкідниками, надаючи дані про популяцію комах у реальному часі. Пастка повністю працює за рахунок енергії вітру, що робить її екологічно чистим рішенням, яке не вимагає електроживлення. Її унікальна конструкція дозволяє відстежувати як шкідливі, так і корисні комахи, забезпечуючи повний огляд популяції в будь-якій сільськогосподарській зоні. "Оцінюючи цільових шкідників у потрібний час, ми можемо вживати необхідних заходів для контролю як комах-шкідників, так і хвороб", - зазначає Капіл. ...>>

Загроза космічного сміття для магнітного поля Землі 01.05.2024

Все частіше ми чуємо про збільшення кількості космічного сміття, що оточує нашу планету. Однак не тільки активні супутники та космічні апарати сприяють цій проблемі, а й уламки старих місій. Зростання кількості супутників, які запускає компанії, як SpaceX, створює не тільки можливості для розвитку інтернету, але й серйозні загрози для космічної безпеки. Експерти тепер звертають увагу на потенційні наслідки для магнітного поля Землі. Доктор Джонатан Макдауелл з Гарвард-Смітсонівського центру астрофізики підкреслює, що компанії стрімко розвертають супутникові констеляції, і кількість супутників може зрости до 100 000 наступного десятиліття. Швидкий розвиток цих космічних армад супутників може призвести до забруднення плазмового середовища Землі небезпечними уламками та загрози стійкості магнітосфери. Металеві уламки від використаних ракет можуть порушити іоносферу та магнітосферу. Обидві ці системи відіграють ключову роль у захисті атмосфери і підтримують ...>>

Застигання сипких речовин 30.04.2024

У світі науки існує досить загадок, і однією з них є дивна поведінка сипких матеріалів. Вони можуть поводитися як тверде тіло, але раптово перетворюватися на текучу рідину. Цей феномен став об'єктом уваги багатьох дослідників, і, можливо, нарешті ми наближаємося до розгадки цієї загадки. Уявіть собі пісок у пісочному годиннику. Зазвичай він тече вільно, але в деяких випадках його частинки починають застрягати, перетворюючись з рідкого стану на тверде. Цей перехід має важливе значення для багатьох областей, починаючи від виробництва ліків та закінчуючи будівництвом. Дослідники зі США спробували описати цей феномен і наблизитися до його розуміння. У ході дослідження вчені провели моделювання в лабораторії, використовуючи дані про пакети полістиролових кульок. Вони виявили, що вібрації усередині цих комплектів мають певні частоти, що означає, що через матеріал можуть поширюватись лише певні типи вібрацій. Отримані ...>>

Випадкова новина з Архіву Кишенькове багаття Alpha Bonfire 28.04.2021 Японський бренд з виготовлення різних похідних гаджетів та спорядження The Brand Labo представив компактну модель електричного багаття Alpha Bonfire. Пристрій є у складеному стані невеликою алюмінієвою коробочкою розміром не більше середньостатистичного смартфона - пристрій має розміри 147х69х5 мм. А коли електричне багаття розкладається, то воно виглядає як п'ять невеликих алюмінієвих листів, складених у форматі літери V для того, щоб ефективно та безпроблемно тримати у верхній своїй частині якийсь котелок або сотейник невеликого розміру. А якщо користувач бажає приготувати м'ясо за допомогою такого кишенькового вогнища, то йому достатньо буде вийняти з внутрішньої частини конструкції спеціальні грати, в кількості до восьми штук, якщо в тому є необхідність. Більш того, кишенькове багаття Alpha Bonfire також має вбудований набор посуду, починаючи від ложки, вилки і ножа і закінчуючи паличками для їжі, що дуже зручно. Можна сказати абсолютно точно, що дана модель, напевно, знайде свого користувача на момент виходу. Таке кишенькове багаття розробляється в рамках відповідної кампанії на краудфандинговому майданчику Indiegogo і його початкова вартість планується в обсязі близько 82 доларів США для тих користувачів, які вже зараз готові пожертвувати кошти на його опрацювання - для всіх інших пристрій коштуватиме близько 100 доларів США на момент. свого релізу, про який, втім, поки що нічого конкретного не відомо, хоча інсайдери напевно незабаром представлять щось показове.

Інші цікаві новини:

▪ Камера Nikon Coolpix AW130

▪ Переливання крові хробака людині

▪ Біопаливо для ВМС США

▪ Швидкість карт пам'яті KINGMAX у режимі читання сягає 55 МБ/с

▪ Малогабаритні економічні джерела живлення TRACO TPI

Стрічка новин науки та техніки, новинок електроніки

Цікаві матеріали Безкоштовної технічної бібліотеки:

▪ Розділ сайту Електрику. Добірка статей

▪ стаття Декарт Рене. Біографія вченого

▪ стаття У чому полягає систематична помилка того, хто вижив? Детальна відповідь

▪ стаття Водій тролейбуса. Посадова інструкція

▪  (2) стаття Перетворювач напруги, 5/12 вольт. Енциклопедія радіоелектроніки та електротехніки

▪ Коробка керується жестом. Секрет фокусу

Залишіть свій коментар до цієї статті:

All languages ​​of this page

Arabic	Hebrew	Polish
Bengali	Hindi	Portuguese
Chinese	Italian	Spanish
English	Japanese	Turkish
French	Korean	Ukrainian
German	Malay	Vietnamese

Головна сторінка | Бібліотека | Статті | Карта сайту | Відгуки про сайт

www.diagram.com.ua
2000-2024