ТВЗ у ламповому УМЗЧ. Енциклопедія радіоелектроніки та електротехніки

Енциклопедія радіоелектроніки та електротехніки / Підсилювачі потужності лампові

 Коментарі до статті

У статті наведено короткий аналіз та визначено реально досяжні параметри лампового тріодного однотактного підсилювача з уніфікованим вихідним трансформатором ТВЗ від телевізійного приймача. Розглянуто спосіб обробки трансформатора, що дозволяє поліпшити його параметри. Наведено практичну схему підсилювача та результати випробувань. Підхід, запропонований автором, може бути застосований при розробці потужніших лампових УМЗЧ.

Стаття призначена для радіоаматорів середньої кваліфікації, рекомендації обмежені відомостями, що дають змогу повторити підсилювач усім охочим.

Розмови про чудо лампового звуку викликають природне бажання це чудо почути. І перша проблема, з якою зіткнуться ті, хто захоче повторити якийсь ламповий підсилювач, - це вихідний трансформатор. Вирішити її можна трьома способами. Можна зробити його самостійно, це можливо, але зовсім непросто. Можна купити хороший вихідний трансформатор, це просто, але зовсім недешево. А можна спробувати використати щось доступне і недороге.

Вивчення радіоринку показало, що доступні вихідні трансформатори (ТВЗ) від старих телевізорів. Вибір широкий, а ціна – від 0 3 до 0,6 дол., залежно від настрою продавця. Найчастіше зустрічаються ТВЗ-1-9, вони були придбані для експериментів. Купив я та трансформатори інших типів для порівняння. Як виявилося згодом, найкращими параметрами володіють трансформатори ТВЗ-1-1 і ТВ-2А-Ш - найбільш поважного віку, але ТВЗ-1 у продажу було більше, саме з ними я вирішив експериментувати далі.

Завдання було поставлено наступним чином: спробувати поліпшити параметри трансформатора його переробкою (без перемотування), а потім спроектувати вихідний каскад таким чином, щоб максимально компенсувати його недоліки, що залишилися. Очевидно, що вихідна потужність такого підсилювача буде відносно невелика, проте головним було отримання великої потужності, а пошук принципових рішень.

Трохи теорії

Щоб розібратися, куди треба рухатися, пригадаємо які параметри трансформатора на що впливають. Якщо звернутися до класиків (наприклад, [1]) то, не вдаючись до тонкощів, можна сказати, що визначальними є шість параметрів: індуктивність первинної обмотки, амплітуда магнітної індукції, індуктивність розсіювання, власна ємність, опір обмоток та коефіцієнт трансформації.

Параметри наявних трансформаторів були виміряні, і ось що вийшло:

• індуктивність первинної обмотки L1 - 6,5 Гн:
• індуктивність розсіювання (наведена до первинної обмотки) Ls 56 мГн;
• ємність (наведена до первинної обмотки) С - 0.3 мкФ;
• активний опір первинної обмотки r1 – 269 Ом;
• активний опір вторинної обмотки r2 – 0,32 Ом;
• коефіцієнт трансформації n – 37.

Тут наведено усереднені дані, однаковими у трансформаторів виявилися, на жаль, лише написи на котушках. Матеріал магнітопроводу залишився невідомим, але після зняття кривих намагнічування я схиляюся до думки, що це сталь Е44 (високолегована, призначена для роботи в середніх полях підвищеної частоти). У принципі, що є – тобто, але для розрахунків треба було мати стартову точку.

Оцінимо, які параметри можна очікувати під час використання таких трансформаторів. Найчастіше їх застосовували у простих підсилювачах з вихідними лампами 6Ф5П, 6ФЗП, 6П1П, 6П14П у тріодному включенні. У цьому випадку вихідний опір ламп знаходиться в інтервалі 1,3...2 кОм. Для розрахунків приймемо усереднене значення – 1,7 кОм. На рис. 1 показана спрощена еквівалентна схема трансформатора, підключеного до лампи, яка представлена ​​як генератор G1 з вихідним опором R (все наведено до первинної сторони трансформатора).

Параметри великого сигналу

Подивимося, як справи з індукцією в магнітопроводі. Так як індукція обернено пропорційна частоті, то найбільш цікава саме область низьких частот, де вона досягає максимальних значень. Фактично, допустима індукція визначить максимальну потужність, яку може передати трансформатор області низьких частот при прийнятних спотвореннях. Амплітуда індукції в магнітопроводі визначається за відомою формулою

де E1 - напруга, прикладена до первинної обмотки,; f – частота сигналу, Гц; S – активна площа перерізу магнітопроводу. см2; W1 – число витків.

Цю залежність зручно відразу виразити через потужність у навантаженні. Напруга Е1, прикладена до первинної обмотці, дорівнює сумі напруг на навантаженні R2' і на опорі обмотки г2' Індуктивністю розсіювання Ls2' на низьких частотах можна знехтувати. Слід врахувати, що через первинну обмотку протікає струм спокою лампи I0, що створює поле, що намагнічує, яке, у свою чергу, визначає початкове значення індукції В0. За моїми розрахунками, воно приблизно дорівнює 0,3Т. Після перетворення формула набуває вигляду

Для розрахунків вручну ця формула надто громіздка, але при комп'ютерних обчисленнях громіздкість не має значення. Розраховані для трьох значень частоти залежності індукції вихідної потужності показані на рис. 2.

Якщо врахувати, що матеріал магнітопроводу починає насичуватися при індукції близько 1,15Т (це з'ясувалося при знятті основної кривої намагнічування), і допустити максимальну індукцію, що дорівнює приблизно 0,7 Т, то з графіків видно, яку вихідну потужність можна отримати в області низьких частот : на частоті 30 Гц - всього близько 0,25, на 50 Гц - приблизно 0,8 Вт, а на 100 Гц індукція вже перестає бути обмежуючим фактором. Перевищення цих значень як сильно підвищує рівень гармонік, внесених трансформатором, а й збільшує рівень гармонік, генерованих лампою через зменшення вхідного опору трансформатора. Вимірювання в реальному каскаді (на лампі 6Ф5П) показали, що при вихідній потужності 1 Вт зменшення частоти сигналу з 1 кГц до 50 Гц призводить до зростання рівня гармонік більш ніж удвічі.

Параметри малого сигналу

Оцінимо вплив трансформатора на частотні властивості підсилювача при роботі його на малій потужності, коли проблем з індукцією немає (наприклад, підсилювач призначений для телефонів). У цьому випадку зручніше робити оцінку, скориставшись такими параметрами трансформатора, як індуктивність первинної обмотки та індуктивність розсіювання.

З рис. 1 видно, що в області низьких частот лампа навантажена на два паралельні ланцюги (індуктивності розсіювання нехтуємо). Перша - це індуктивність намагнічування L1, якою тече струм намагнічування IL1, друга - ланцюг навантаження, що з послідовно включених опорів R2' і R2', якою протікає струм I2. У міру зниження частоти сигналу реактивний опір L1 падає, відповідно IL1 зростає, а I2 зменшується. Крім зниження коефіцієнта передачі каскаду, спостерігається, в загальному випадку, ще одна неприємна річ - падає вхідний опір трансформатора, що призводить до зменшення опору анодного навантаження лампи і, відповідно, зростання коефіцієнта гармонік. Для оцінки впливу індуктивності первинної обмотки скористаємося широко відомою спрощеною формулою [1]:

де ML – коефіцієнт частотних спотворень; R0 - опір еквівалентного генератора, що визначається з виразу

На рис. 3 наведено результати розрахунку частотних спотворень каскаду в області нижніх частот з вихідним трансформатором ТВЗ-1-9 для трьох значень вихідного опору лампи.

З графіків видно, що з вихідному опорі лампи 1700 Ом (середня крива) спад АЧХ на 3 дБ відбувається на частоті близько 40 Гц. Зниження вихідного опору лампи призводить до зменшення частотних спотворень (верхня крива).

Але не будемо робити поспішних висновків і подивимося, що відбувається в області верхніх частот.

З рис 1 випливає, що індуктивності розсіювання включені послідовно з навантаженням (L1 можна не враховувати, так як в області високих частот струм IL1 мізерно малий), з підвищенням частоти їх реактивний опір зростає, а це призводить до зменшення вихідної потужності. Коефіцієнт частотних спотворень визначимо за формулою

де Мн – коефіцієнт частотних спотворень; Ц – індуктивність розсіювання, наведена до первинної обмотки (виміряне значення).

На рис. 4 показані результати розрахунків частотних спотворень каскаду з тим самим трансформатором області верхніх частот для трьох значень вихідного опору лампи.

Видно, що ситуація змінилася на протилежну – зі зменшенням вихідного опору лампи частотні спотворення зростають. Цей факт легко з'ясовний: чим більше лампа нагадує джерело струму, тим менше впливають включені послідовно з навантаженням паразитні опори (у тому числі і індуктивність розсіювання) на вихідний струм I1 (I2 = I1 в області високих частот). Це цілком справедливо як малого сигналу.

Зі сказаного можна зробити висновок, що для вихідного трансформатора з не дуже хорошими параметрами існує деякий оптимальний вихідний опір джерела сигналу, що дозволяє отримати максимально широку смугу. Цей опір досить просто обчислити, вирішивши оптимізаційне завдання у будь-якому математичному пакеті. (Якщо трансформатор має велику індуктивність первинної обмотки та малі паразитні параметри, це завдання втрачає актуальність).

Це вкрай поверхове дослідження вихідного каскаду з трансформаторами ТВЗ дало у відповідь два питання: чого очікувати від стандартного трансформатора і чого прагнути. Власне, чого прагнути, було ясно з самого початку - паразитні параметри і амплітуду індукції треба знижувати, а індуктивність первинної обмотки підвищувати. Але мені хотілося якісні (скоріше емоційні) визначення знижувати" і "підвищувати" перевести в кількісну форму. змінити не можемо.

Але не все втрачено! Змінивши конструкцію трансформатора, ми можемо впливати на індуктивність первинної обмотки та амплітуду індукції, а це зовсім не мало.

переробка трансформатора

Єдине, що можна зробити в даному випадку, - змінити спосіб збирання магнітопроводу У заводському виконанні він виконаний із зазором (діелектричної прокладки зазвичай немає, зазор утворюється через нещільне прилягання пакетів Ш-подібних та замикаючих пластин) Давайте ліквідуємо зазор збиранням пластин магнітопроводу вперекришку і подивимось що вийде.

Спочатку трансформатор треба звільнити від металевої обойми, попередньо розігнувши її кріпильні лапки. Далі, вилучивши з котушки магнітопровід, акуратно відокремте пластини одну від іншої і зберіть знову, укладаючи їх вперекришку. Робіть це ретельно (для зменшення проміжку) і обов'язково використовуйте всі пластини. Можливо, замикаючих пластин не вистачить, тому бажано мати другий трансформатор з таким же магнітопроводом.

Після складання поставте магнітопровід широкою стороною на рівну поверхню (шматок фанери, гетинаксу, текстоліту) і легкими ударами киянки по торцях пластин, що виступають, досягайте того, щоб вони розташувалися врівень з рештою. Повторіть цю операцію, перевернувши магнітопровід на протилежний бік. Вид перероблено трансформатора на цьому етапі показаний на рис. 5. Готовий трансформатор бажано знову вставити в обойму. Найлегше це зробити, використовуючи великі слюсарні лещата, але особливо не старайтеся великі механічні напруги погіршують магнітні властивості сталі.

Параметри переробленого трансформатора вийшли такі: індуктивність первинної обмотки – 12,3 Гн, індуктивність розсіювання 57 мГн, ємність – 0,3 мкФ. Порівнявши їх із наведеними на початку статті, бачимо, що параметри трансформатора суттєво покращилися – індуктивність первинної обмотки зросла майже вдвічі, а паразитні параметри не змінилися. Ви можете справедливо відзначити - у магнітопроводі тепер немає зазору, отже, немає його лінеаризуючого впливу, і трансформатор не можна використовувати в традиційному каскаді з постійним підмагнічуванням. Згоден, але зауважте, що після переробки зменшилася амплітуда магнітної індукції в магнітопроводі на 0,3Т при однаковій вихідній потужності. Через війну коефіцієнт гармонік, внесених трансформатором, знизився. Цілком очевидно, що зросла індуктивність первинної обмотки дозволяє розширити смугу частот, що відтворюються в області низьких частот.

Так як перероблений трансформатор не може працювати з підмагнічування, для його збудження необхідно використовувати інший тип вихідного каскаду.

Вихідний каскад

Найочевидніший шлях - використовувати так званий дросельний вихідний каскад [2] та відокремити трансформатор від анодного ланцюга лампи конденсатором (рис. 6).

Це вирішує основне завдання - виключає підмагнічування вихідного трансформатора, але вимагає використання дроселя в анодному ланцюзі. Вимоги до нього щодо індуктивності обмотки, амплітуди індукції та паразитних параметрів не менш жорсткі, ніж до вихідного трансформатора (хочу відразу попередити читачів, що використовувати в подібному каскаді дроселі фільтрів неприпустимо). Тому цей варіант для нас є неприйнятним.

Найбільш підходить в даному випадку вихідний каскад з джерелом струму в анодному ланцюгу [3] (рис. 7), що має низку переваг у порівнянні з дросельним. Високий вихідний опір джерела струму дозволяє отримати від лампи максимальне посилення, каскад має ширшу смугу частот, що відтворюються, менш вимогливий до якості джерела живлення, конструкція в цілому має менші габарити.

Зупинимося докладніше на смузі відтворюваних частот і як джерело живлення. Якщо дросельному каскаді прийняти індуктивність дроселя, рівної нескінченності, а паразитні параметри рівними нулю, то каскади матимуть однакові коефіцієнт посилення і смугу відтворюваних частот. Але реалізувати такий каскад з реальним дроселем неможливо, оскільки його кінцева індуктивність обмежить смугу частот знизу, а паразитні параметри - зверху. А ось джерело струму з параметрами, близькими до ідеальних, реалізувати цілком можливо. Велика перевага каскаду з джерелом струму - відсутність жорстких вимог до елементів джерела живлення, так як через нього не протікає змінна складова струму навантаження, вона замикається в контурі, утвореному лампою, конденсатором роздільним і первинною обмоткою трансформатора. Це дозволяє використовувати в джерелі будь-які конденсатори і не особливо піклуватися про зменшення амплітуди пульсацій.

Існують і недоліки. Найнеприємніший полягає в тому, що напруга живлення каскаду з джерелом струму має бути значно вищою (як мінімум, у півтора рази в порівнянні з дросельним). Ефективність каскаду, відповідно, менша, і схема набагато складніша.

Джерело струму можна виконати як на лампі, так і транзисторах. Я схилився до транзисторного варіанту з наступних причин У цьому випадку досяжна більш висока стабільність струму, мінімальна робоча напруга набагато нижче (і без того необхідна дуже висока анодна напруга), не потрібна додаткова обмотка для лампи джерела струму.

Особливу увагу необхідно приділити розподільчому конденсатору С1. Його якість впливає вихідний сигнал, оскільки через нього протікає вихідний струм лампи. Оксидні конденсатори тут застосовувати неприпустимо, можна використовувати тільки паперові та поліетилентерефталатні (наприклад, К73-17 з номінальною напругою не менше 400 В; потрібну ємність одержують паралельним з'єднанням необхідного числа конденсаторів).

схема підсилювача

Принципова схема підсилювача зображено на рис. 8, там же вказані режими ламп постійного струму. Вибір активних компонентів в основному визначився можливістю їхнього придбання широким колом радіоаматорів.

(Натисніть для збільшення)

Підсилювач двокаскадний: перший виконаний на тріодній частині лампи VL1, другий (вихідний) – на її пентодній частині. В обох каскадах в анодному ланцюзі використовуються джерела струму. Переваги такого схемного рішення у вихідному каскаді ми обговорили вище, використання джерела струму в каскаді попереднього посилення також цілком обґрунтоване.

По-перше, це дозволяє отримати від лампи максимальне посилення. По-друге, її робота при фіксованому струмі дозволяє знизити коефіцієнт гармонік каскаду в два-два з половиною рази. Гарна АЧХ забезпечується вибором досить великого струму спокою лампи. У каскаді використовується автоматичне зміщення, що утворюється на резистори R4, також через нього вводиться неглибока місцева ООС. За бажанням підсилювач можна охопити загальною ООС, подавши в ланцюг катода тріода частину сигналу з виходу підсилювача через резистор R8.

У вихідному каскаді використовується фіксоване зміщення, що регулюється підстроювальним резистором R12. Основне призначення резистора R13 – забезпечити зручне вимірювання струму спокою вихідного каскаду.

Для захисту компонентів вихідного каскаду від перенапруг застосований варистор RU1 з кваліфікаційною напругою 180V (SIOV-S05K180). Його малі паразитні параметри практично не впливають на вихідний сигнал.

Застосування складних каскодних джерел струму обумовлено великим розмахом змінної напруги на анодах ламп [4] (особливо у вихідному каскаді). Використання простих джерел на одному транзисторі (це відноситься і до варіанта на польовому транзисторі з резистором в ланцюзі витоку), рекомендованих деякими авторами, не забезпечує прийнятної стабілізації струму в широкому діапазоні частот. У вихідному каскаді навіть застосування каскодного джерела не вирішує всіх проблем: на частотах вище 25...30 кГц стає помітним спад посилення через вплив ємностей транзистора VT4. Дещо розширити смугу частот каскаду можна, замінивши пару транзисторів VT4, VT5 одним високочастотним високовольтним pn-р транзистором відповідної потужності (наприклад, 2SB1011) Однак такі транзистори менш доступні.

Торкнуся ще одного питання, пов'язаного із застосуванням джерел струму та їх впливом на якість звуку. Ідеальне джерело струму, природно, не вплине, але реальні можуть впливати Перш ніж рекомендувати аналізований варіант джерела струму, я його досить докладно дослідив і істотного погіршення спектра вихідного сигналу в діапазоні звукових частот не виявив. Для досліджень використовувалися спектроаналізатор НР-3585 фірми Hewlett-Packard з динамічним діапазоном 120 дБ та селективний вольтметр D2008 фірми Siemens із ще більш вражаючим значенням цього параметра – 140 дБ. Звичайно, відмінності від резистивного каскаду існують, але лише на рівні -80...-90 дБ. У багатьох випадках це вже нижче за рівень власних шумів каскаду. На що дійсно треба звернути увагу, то це на рівень шумів каскаду з джерелом струму. Застосування активних елементів у ланцюгу анода призводить до деякого зростання шумів (це однаково відноситься і до джерел виконаних на лампах) але для каскадів, що працюють з вхідними сигналами в сотні мілівольт, принципового значення це не має У вхідних каскадах високочутливих підсилювачів це слід мати в виду.

Я не прихильник боротьби "за чистоту лампових рядів" заради самої боротьби та заперечення реальних переваг гібридних пристроїв. Результатом такого підходу, на мій погляд, будуть топтання навколо рішень 50-х років минулого століття та міркування про необхідний склад використовуваного припою. Найважливіше у нашому випадку, що сигнал посилюється саме лампами (через джерело струму змінна складова практично не протікає).

Про деякі деталі підсилювача

Конкретні типи елементів, які не вказані на схемі, я перераховувати не буду, але хочу звернути увагу на деякі з них.

У катодних ланцюгах лампи бажано використовувати резистори (R4 і R13) з відхиленням опору від номіналу не більше ±1 % (С2-1. С2-29В і т. п.), а в якості підбудовних (R5, R12, R14) - багатооборотні (підійдуть СПЗ-37, СПЗ-39, СП5-2, СП5-3, СП5-14). Роздільний конденсатор (С4) - металообладнання (МБГЧ, МБГО, МБГТ) з номінальною напругою не менше 400 В. Але, як зазначалося, допустиме застосування і поліетилентерефталатних (К73-17) з такою ж напругою. Необхідну ємність одержують паралельним з'єднанням відповідного числа конденсаторів.

Замість варистора SIOV-S05K180 можна використовувати газові розрядники або телекомунікаційні супресори з малою ємністю на потрібну напругу.

Транзистор VT4 необхідно встановити на тепловідведення, здатне розсіяти потужність 5...6 Вт (необхідна площа поверхні, що охолоджує - 120... 150 см2).

Налагодження підсилювача

При використанні свідомо справних деталей та правильному монтажі проблем із налагодженням не виникає. Для налагодження підсилювача, як мінімум, необхідний авометр, дуже бажано наявність генератора 3Ч сигналів і осцилографа. Перед увімкненням підсилювача встановіть двигуни підстроювальних резисторів R5 і R14 у верхнє (за схемою) положення, а R12 - в нижнє. Це не помилка, лампу VL1.2 треба повністю відкрити. Вхід підсилювача має бути замкнутий коротко. Спочатку встановіть струм спокою першого каскаду (резистором R5), потім вихідного (R14). Необхідної напруги на аноді VL1.2 досягають в останню чергу (резистором R12).

Точно напруга зміщення VL1.2 підбирають, подавши на вхід підсилювача сигнал від генератора (вихід, природно, має бути навантажений на еквівалент навантаження). Необхідно досягти максимального розмаху напруги сигналу на аноді вихідної лампи за мінімальних спотворень. Слід зазначити, що обмеження верхньої півхвилі вихідної напруги відбувається досить різко, що пов'язано з виходом струму джерела з режиму стабілізації. У разі використання лампового джерела струму цей ефект менш помітний.

У вихідному каскаді є цікава нагода. Роздільний конденсатор С4 та індуктивність первинної обмотки вихідного трансформатора утворюють низькодобротний послідовний коливальний контур. При ємності С4, зазначеної на схемі, резонансна частота приблизно дорівнює 10 Гц і істотного впливу на вихідний сигнал не надає. Зменшуючи ємність конденсатора, можна зрушити резонансну частоту контуру в область вищих частот, що призведе до підйому (розширення) АЧХ низькочастотної області. Але це суто теоретично, реальні процеси, які у цьому контурі, набагато складніше, і результат який завжди однозначний. Я не беруся давати з цього приводу рекомендації (оцінювати це треба на слух) і проведення такого експерименту залишаю на розсуд читачів.

Результати випробовувань

Описаний підсилювач зібрано на макетній платі. Живлення здійснювалося від нестабілізованого випрямляча з LC-фільтром. Нижче наведено виміряні параметри підсилювача та спектри вихідного сигналу під час роботи в різних режимах (загальна ООС не використовувалася). Опір навантаження – 4 Ом, напруга живлення – 370 В.

• Номінальна вихідна потужність, Вт.....1.2
• Номінальна вхідна напруга на частоті 1 кГц, Ст.....0,25
• Коефіцієнт посилення частоті 1 кГц: першого каскаду.....60
• другого каскаду.....6
• Вихідний опір наведений Ом.....1839
• Коефіцієнт гармонік на частоті 1 кГц не більше, при вихідній потужності Bт 1,2...4,4
• 0,1.....1,0
• Смуга пропускання на рівні – 1 дБ, кГц, при вихідній потужності. Вт: 1,2.....0.03...18
• 0,2.....0,02...22
• Коефіцієнт демпфування на частоті 1 кГц при вихідній потужності 1,2 Вт.....2,99
• Швидкість наростання вихідної напруги В/мкс при вихідній потужності 0,2 В.....1,2

АЧХ підсилювача при двох значеннях вихідної потужності показано на рис. 9. Спектр вихідного сигналу частотою 1 кГц при вихідній потужності 1,2 Вт зображено на рис. 10 частотою 30 Гц (при тій же вихідній потужності) на рис. 11 те саме, але при вихідній потужності 0,1 Вт - на рис. 12 та 13 відповідно.

Реакцію підсилювача імпульсний сигнал частотою 1 кГц при вихідний потужності 1 2В ілюструє рис. 14.

Порівняно з підсилювачем з традиційним вихідним каскадом і не переробленим трансформатором, параметри явно покращилися. Якщо області середніх і вищих частот зміни невеликі (на частоті 1 кГц коефіцієнт гармонік зменшився приблизно 12%) то області низьких частот виграш значний. Відбулося помітне розширення смуги в область нижчих частот при значно меншому рівні гармонік (на частоті 50 Гц при потужності 1,2 Вт майже вдвічі) При вихідній потужності 0,1 Вт коефіцієнт гармонік на частоті 30 Гц не перевищує 1,2 % вихідного сигналу у всіх режимах переважає друга гармоніка, кількість вищих гармонік обмежена і, крім того, їхній рівень дуже малий.

Швидкість наростання вихідної напруги підсилювача невелика але тут мало що можна зробити, великі значення паразитних параметрів вихідного трансформатора істотно обмежують можливості корекції В дію набирає закону "тришкиного каптана" спроба підвищити швидкість наростання призводить до погіршення інших параметрів підсилювача.

Висновок

Підсилювач, що вийшов, це, звичайно, не "Ongaku", але і не говорить консервна банка невідомого виробництва за 20 дол. У нього чистий співучий звук. Звичайно, невелика вихідна потужність накладає певні обмеження на його застосування: для озвучування кімнати середніх розмірів такої потужності явно недостатньо, але як телефонний підсилювач він буде зовсім непоганий. Я б порівняв цей підсилювач із флакончиком пробних парфумів. Ви зможете самі оцінити особливості "лампового" звуку та вирішити, наскільки він вам подобається, а не покладатися на думку інших людей.

Підсилювач можна вдосконалити. Дуже перспективний напрямок - використання більш "лінійних" ламп. Результати моделювання показали, що застосування у вихідному каскаді тріодів середньої потужності дозволяє зменшити коефіцієнт гармонік на повній потужності ще півтора-два рази. Але це неминуче призводить до збільшення числа ламп (які ще й дефіцитні) і ускладнення схеми.

Не зійшлося світло клином і трансформаторах ТВЗ. Досвідчені радіоаматори на основі описаного підходу, використовуючи трансформатори вищої якості, можуть створювати свої конструкції з кращими параметрами Потенційні можливості вихідного каскаду з джерелом струму досить великі.

На закінчення хочу зауважити, що використання трансформаторів типу ТВЗ – це великий компроміс між якістю та вартістю. У високоякісному підсилювачі лампи необхідно використовувати хороший вихідний трансформатор.

література

1. Цикін Г. С. Трансформатори низької частоти. - М Зв'язоквидав 1955.
2. Войшвілло Г. В. Підсилювачі низької частоти - М.: Зв'язоквидав 1939
3. Ложніков А. П., Сонін Е. К. Каскодні підсилювачі - М Енергія 1964
4. Хоровіц П. Хілл У. Мистецтво схемотехніки. - М: Мир, 1983.

Автор: Є.Карпов, м.Одеса, Україна

Дивіться інші статті розділу Підсилювачі потужності лампові.

Читайте та пишіть корисні коментарі до цієї статті.

<< Назад

Останні новини науки та техніки, новинки електроніки:

Спиртуознавство теплого пива 07.05.2024

Пиво, як один із найпоширеніших алкогольних напоїв, має свій унікальний смак, який може змінюватись в залежності від температури споживання. Нове дослідження, проведене міжнародною групою вчених, виявило, що температура пива значно впливає на сприйняття алкогольного смаку. Дослідження, очолюване матеріалознавцем Лей Цзяном, показало, що з різних температурах молекули етанолу і води формують різні типи кластерів, що впливає сприйняття алкогольного смаку. При низьких температурах утворюються пірамідоподібні кластери, що знижує гостроту "етанолового" смаку і робить напій менш алкогольним на смак. Навпаки, при підвищенні температури кластери стають ланцюжнішими, що призводить до більш вираженого алкогольного смаку. Це пояснює, чому смак деяких алкогольних напоїв, таких як байцзю, може змінюватись в залежності від температури. Отримані дані відкривають нові перспективи для виробників напоїв, ...>>

Основний фактор ризику ігроманії 07.05.2024

Комп'ютерні ігри стають все більш популярним видом розваг серед підлітків, але супутній ризик ігрової залежності залишається значною проблемою. Американські вчені провели дослідження, щоб визначити основні фактори, що сприяють виникненню цієї залежності, та запропонувати рекомендації щодо її запобігання. Протягом шести років 385 підлітків були піддані спостереженню, щоб з'ясувати, які фактори можуть привертати до ігрової залежності. Результати показали, що 90% учасників дослідження не схильні до ризику залежності, у той час як 10% стали ігроманами. Виявилося, що ключовим фактором у появі ігрової залежності є низький рівень соціальної поведінки. Підлітки з низьким рівнем просоціальної поведінки не виявляють інтересу до допомоги та підтримки оточуючих, що може призвести до втрати контакту з реальним світом та поглиблення залежності від віртуальної реальності, запропонованої комп'ютерними іграми. На основі цих результатів вчені ...>>

Шум транспорту затримує зростання пташенят 06.05.2024

Звуки, що оточують нас у сучасних містах, стають дедалі пронизливішими. Однак мало хто замислюється про те, як цей шум впливає на тваринний світ, особливо на таких ніжних створінь, як пташенята, які ще не вилупилися з яєць. Недавні дослідження проливають світло на цю проблему, вказуючи на серйозні наслідки для їхнього розвитку та виживання. Вчені виявили, що вплив транспортного шуму на пташенят зебрового діамантника може призвести до серйозних порушень у розвитку. Експерименти показали, що шумова забрудненість може суттєво затримувати їх вилуплення, а ті пташенята, які все ж таки з'являються на світ, стикаються з низкою здоровотворних проблем. Дослідники також виявили, що негативні наслідки шумового забруднення сягають і дорослого віку птахів. Зменшення шансів на розмноження та зниження плодючості говорять про довгострокові наслідки, які транспортний шум чинить на тваринний світ. Результати дослідження наголошують на необхідності ...>>

Випадкова новина з Архіву Мікродатчик температури працює від радіохвиль бездротових мереж 12.12.2015 Інтернет речей, про який багато говорять останнім часом, значною мірою представлений бездротовими мережами датчиків. Хоча такі датчики оптимізовані за критерієм енергоспоживання і можуть роками працювати без заміни джерела живлення, останній залишається їх слабким місцем. Радикально вирішити проблему взялися фахівці університету TU/e ​​у нідерландському Ейндховені. Певного успіху вже досягнуто - вчені створили найменший у світі датчик температури, який живиться енергією радіохвиль бездротових мереж. Подібні датчики можуть бути виготовлені для вимірювання не тільки температури, а й інших величин Кристал площею 2 мм2 і масою 1,6 мг нагадує кристал солі. Він може вимірювати температуру і передавати показання по бездротовій мережі, використовуючи енергію радіохвиль цієї мережі як джерела живлення. Цикл роботи складається з накопичення енергії, вимірювання температури та передачі показань. Значення температури кодується частотою. Поки що дальність зв'язку дуже мала - 2,5 см, але поки що було важливо показати принципову працездатність ідеї. Протягом року розробники розраховують збільшити радіус до 1 м, а згодом – до 5 м. Відстань вимірюється від маршрутизатора, спеціально спроектованого для роботи з такими датчиками. Учасники проекту зазначають, що маршрутизатор передає радіохвилі датчику вузькоспрямовано, тому має дуже мале енергоспоживання. Датчик може працювати під захисним шаром, наприклад, фарби, пластику чи бетону. Це дозволяє в буквальному значенні "вбудовувати" його в будівлю в процесі будівництва або оздоблення. Подібні датчики можуть бути виготовлені для вимірювання не тільки температури, але й інших величин, наприклад, вологості та освітленості, а також виявлення руху. Область їх застосування, за словами розробників, є надзвичайно широкою. Масовому впровадженню датчиків сприятиме низька ціна - датчик, виготовлений за нормами 65 нм, коштує близько 20 центів США.

Інші цікаві новини:

▪ Заповнені споживчі гелієм HDD від Western Digital

▪ Грудне молоко захищає від лейкемії

▪ Робот у мурашнику

▪ На Місяці виявлено джерело тепла

▪ 5-ти канальний регулятор живлення Infineon IRPS5401

Стрічка новин науки та техніки, новинок електроніки

Цікаві матеріали Безкоштовної технічної бібліотеки:

▪ Розділ сайту Веселі завдання. Добірка статей

▪ стаття Швидкісна судномодель класу F3V. Поради моделісту

▪ стаття Як ростуть дерева? Детальна відповідь

▪ стаття Торговий представник. Посадова інструкція

▪ стаття Тридіапазонна антена. Енциклопедія радіоелектроніки та електротехніки

▪ стаття УКХ блок (144, 430 МГц). Енциклопедія радіоелектроніки та електротехніки

Залишіть свій коментар до цієї статті:

All languages ​​of this page

Arabic	Hebrew	Polish
Bengali	Hindi	Portuguese
Chinese	Italian	Spanish
English	Japanese	Turkish
French	Korean	Ukrainian
German	Malay	Vietnamese

Головна сторінка | Бібліотека | Статті | Карта сайту | Відгуки про сайт

www.diagram.com.ua
2000-2024